121true 120true 119true 118true 117true 116true 115true 114true 113true 112true 111true 110true 109true 2021/10/8 14:47:07 108true 2021/10/8 14:47:07 107true 2021/10/8 14:47:07 106true 2021/10/8 14:47:08 105true 2021/10/8 14:47:08 104true 2021/10/8 14:47:08 103true 2021/10/8 14:47:08 102true 2021/10/8 14:47:08 101true 2021/10/8 14:47:08 100true 2021/7/28 14:41:36 99true 2021/7/28 14:41:36 98true 2，比电热法的3.26 kWh/kg-CaC₂降低了23.93%。当以CaC₂为唯一目标产物时，分级替代新工艺具有最低的单位产品综合能耗10.22 kWh/kg-CaC₂和单位产品综合耗9.15 kWh/kg-CaC₂，与传统电热法和氧热法相比，具有显著的节能和节优势。]]> 2021/7/28 14:41:36 97true 2021/7/28 14:41:36 96true 2021/6/1 13:44:49 95true 2021/6/1 13:44:50 94true u⁺与距离y⁺相等为依据，得到粗糙度常数、粗糙度高度与y⁺之间的代数关系；根据实际壁面类型，得到修正后的y⁺值与第一层网格高度，将其带入标准壁面函数进行近壁面修正。最后，以某型号冷却风扇为例，研究湍流模型、网格数量、表面粗糙度修正等因素对风扇数值模拟结果的影响。结果表明，模型可以更好地处理高应变率及流线弯曲程度较大的流动，更适合风扇的旋转流动，对风扇等旋转机械的模拟具有更高的准确性；过密的网格数量会使得计算结果出现波动；表面粗糙度修正改善了性能曲线上的一些畸点，在风扇常用工况范围内，使得试验值与仿真值的偏差由5%降低到修正后的3%以内。]]> 2021/6/1 13:44:50 93true R）有关；剪应力（τ）剪切位移（δ）空间中，同一初始固结压力下，试样在卸荷比（R）较小时剪应力-剪切位移曲线与未卸荷时基本重合，当卸荷比（R）增大到一定值后，剪应力-剪切位移曲线出现软化现象，且卸荷速率越大，软化越明显；同时非线性连续卸荷工况下，抗剪强度与初始固结压力有关，随着初始固结压力的增加，卸荷引起的超固结效应明显增强；基于Mohr-Coulumb强度准则，采用指数衰减的数学模型可以较好描述非线性连续卸荷过程中强度参数的演化规律。]]> 2021/6/1 13:44:50 92true 2021/6/1 13:44:50 91true M_S、25℃劈裂强度、冻融劈裂强度分别提高40%，32%及57%；通过疲劳方程的截距a和斜率b可看出，垂直振动法试件在高应力下抗疲劳性能和对应力变化的敏感性优于马歇尔法试件，即垂直振动法a值大于马歇尔法，b值小于马歇尔法。]]> 2021/6/1 13:44:50 90true k-ω非平稳湍流模型，利用ICEM对流域进行结构化网格划分，结合动网格技术以及用户自定义接口编程，将计算结构响应的Newmark-β代码嵌入Fluent软件进行流固耦合数值模拟。假定上游圆柱固定，下游圆柱简化为两自由度的弹簧振子，在流向间距和横向间距为L/D=2、T/D=1，折减风速V_r=6-50，雷诺数Re=2.4×10³~2.82×10⁴的范围内，研究了下游圆柱的尾流驰振特性，并将模拟得到的尾流驰振结果与准定常数值计算结果进行对比分析。结果表明，尾流驰振振幅会随着折减风速增加而接近线性增加，Fluent数值模拟结果与已有实验结果吻合较好，验证了SST k-ω湍流模型模拟尾流驰振的可行性；在涡激共振区尾流抑制了下游圆柱表面的随机涡脱；下游圆柱尾流驰振运动轨迹为具有明确方向性和自限性的椭圆环；准定常数值计算方法对涡脱频率和自然频率的高倍频考虑不足，但是2种方法得到的位移时程结果吻合度非常高，自振频率的前四阶倍频的自激力对振动位移响应起主要控制作用，在一定程度上说明尾流驰振是一种自激振动。]]> 2022/10/10 15:44:50 89true I_yc和垂直对称轴过形心的轴线的主惯性矩I_xc，且I_xc比I_yc高13%~72%。两主惯性矩随螺纹桩内半径指数增大，随螺牙厚度以相反趋势增大，随螺牙高度线性增大，随螺牙间距线性减小。相较于圆桩，主惯性矩I_yc较小，主惯性矩I_xc较大，但当螺牙厚度小于0.06 m时主惯性矩I_xc小于相同截面周长圆桩惯性矩。]]> 2022/10/10 15:44:50 88true 2022/10/10 15:44:50 87true 2022/10/10 0:00:00 86true e₁/e₂,净截面破坏试件的应力比均大于1.0。]]> 2022/7/27 15:44:10 85true 2022/7/27 15:44:10 84true 2022/7/27 0:00:00 83true 2022/7/27 15:44:10 82true 2022/7/27 15:44:10 81true 2022/6/11 17:09:42 80true 2022/6/11 17:09:42 79true 2022/6/11 17:09:42 78true 2022/6/11 17:09:42 77true 2022/6/11 17:09:42 76true 2022/6/11 17:09:42 75true 2022/12/1 16:54:59 74true 2022/12/1 16:54:59 73true 2022/12/1 16:54:59 72true 2022/12/1 16:54:59 71true 2022/12/1 16:54:59 70true 2023/9/25 9:40:41 69true 2023/9/25 9:40:42 68true 2023/8/25 9:09:46 67true 2023/8/25 9:09:47 66true 2023/8/25 9:09:48 65true 2023/8/25 9:09:48 64true 2023/5/12 16:01:55 63true 2023/5/12 16:01:55 62true 2023/12/19 16:00:50 61true 2023/12/19 16:00:51 60true 2023/12/19 16:00:51 59true 2023/12/19 16:00:52 58true 2吸收剂，文中将两者复掺改性天然水硬石灰浆体，以提高早期硬化反应效率和力学强度。结果表明，复掺改性使TEA与DEC能够发挥出高效的协同作用，促进水化和碳化反应；降低浆体内部的总孔隙率，促使内部更致密、基体结构更稳定；当TEA-DEC复掺参数质量分数为0.3%、0.5%时，综合改性效果最佳，初凝和终凝时间分别缩短了18%和45.5%，力学性能得到明显改善，养护28 d时抗压强度可提高 27.3%，相当于欧洲标准中NHL5的强度水平。]]> 2024/9/2 14:51:06 57true 2024/9/2 14:51:08 56true 4)₂(NO₃)₆）和均苯三甲酸（H₃BTC）在不同反应时长下生成了Ce-MOFs CeT1及其衍生物CeT2，更换H₃BTC为对苯二甲酸（H₂BDC），反应生成2种Ce-MOFs，CeD1和CeD2。利用XRD、BET、SEM、XPS和FTIR对材料的结构、比表面积、元素含量和组成基团，进行系统的表征；通过控制吸附时间、溶质初始浓度、溶液pH值和竞争离子种类研究4种材料的吸附性能；对实验数据进行吸附动力学模型和吸附等温模型拟合，探究吸附机理。表征结果显示，CeT1为高度配位不饱和的Ce(Ⅳ)-MOFs，CeD1为比表面积最大（1 003.10 m²/g）的Ce(Ⅳ)-MOFs，而CeT2和CeD2则同为Ce(Ⅲ)占比较高的吸附材料。吸附实验中，CeT1、CeT2、CeD1和CeD2的最大吸附容量分别为99.38 mg/g、142.45 mg/g、60.45 mg/g和124.55 mg/g，CeT1、CeT2和CeD2符合假二级动力学模型，CeD1符合假一级动力学模型。4种材料对氟离子的吸附机理主要为静电吸引、离子交换和沉淀。其中，CeT1的不饱和配位可提供吸附位点进行离子交换和静电吸引，CeD1的大比表面积增加了污染物与材料的碰撞几率，而CeT2和CeD2中含有的Ce(Ⅲ)，可通过形成溶度积常数极小的CeF₃（K_sp=8×10^-16），以沉淀作用固定氟离子。实验分析了4种材料的特点与吸附性能之间的关系，为Ce-MOFs及其衍生物的制备与优选提供参考。]]> 2024/7/2 14:50:42 55true 2024/7/2 14:50:43 54true P）-沉贯量（y）曲线。给出沉贯力、沉贯阻力与沉贯量之间的关系，结合试验数据分析了不同桩型之间的差异，对比得出各类桩型的可贯性及沉贯量。结果表明，低裙摩擦型吸力式基础可贯性良好，能有效减小“土塞”效应，提高桩体承载力。]]> 2024/7/2 14:50:44 53true 2气氛作为养护条件，研究了不同掺量的花岗岩石粉（GP）对硫氧镁（MOS）水泥性能的影响，结合X射线衍射仪（XRD）、同步综合热分析仪（TG-DSC）、扫描电镜（SEM）和压汞仪（MIP）对MOS水泥水化产物及微观结构做了分析。结果表明，碳化28 d后的掺加40% GP的MOS水泥强度保留系数提高至1.12；碳化28 d后浸水120 d强度保留系数为0.94，较空白样提高了123.8%；MOS水泥碳化过程中基体内Mg(OH)₂转化为MgCO₃·zH₂O晶体，有利于改善MOS水泥的力学性能；GP改善了MOS水泥孔结构，提高了密实度，降低了CO₂吸收率，减弱了CO₂的侵蚀作用；GP和碳酸镁相的共同作用提升了MOS水泥碳化后的力学性能和耐水性。]]> 2024/7/2 14:50:45 52true α=0°、30°、60°、90°）下不同长径比（L/D=0.5、0.6、0.8、1.0、1.2、1.6、2.0）的千枚岩分别进行了静载单轴压缩和分离式霍普金森杆（SHPB）试验。结果发现，静载压缩试验条件下，不同倾角下千枚岩随长径比的增大，峰值强度和峰值应变均减小。通过单轴动态压缩试验，发现4种层理倾角千枚岩动态抗压强度与试样长径比呈二次函数关系，随着长径比的增加，动态抗压强度出现一个峰值后逐渐降低；千枚岩峰值应变与试样长径比呈指数函数关系下降；对动态冲击压缩试验进行能量分析，发现不同工况的千枚岩在同一冲击气压下，入射能、反射能、透射能均呈现出先缓慢上升再快速上升最后趋于稳定的三段式变化；随着试样长径比增大，千枚岩反射能比先增大后减小，透射能比先减小后增大；采用能量比值法进行对比分析，发现在长径比L/D=1.2时，千枚岩的反射能比达到最大，透射能比达到最小；对千枚岩的宏观破坏模式进行分析，发现动态冲击压缩下千枚岩的宏观破坏模式受长径比影响较大，长径比越小破坏越完全；长径比越大，破坏越不充分。]]> 2024/7/2 14:50:46 51true 2024/7/2 14:50:47 50true 2024/7/2 14:50:47 49true 2024/5/6 17:19:02 48true 2024/5/6 17:19:04 47true 2024/5/6 17:19:04 46true 2024/5/6 17:19:05 45true 2024/2/20 16:38:07 44true 2024/2/20 16:38:08 43true 2024/2/20 16:38:10 42true 2025/1/6 16:04:06 41true 2025/1/6 16:04:06 40true 2025/1/6 16:04:08 39true 2025/1/6 16:04:09 38true 2；GK次之，为0.085 g/cm²；GM的毛细吸收系数最小；对于非饱和多孔介质来说，前期孔内流体的对流作用主要是由水分毛细传输引起的，后期由于蒸汽压差的存在孔隙内水气对流较为强烈；半浸泡下非饱和水稳基层混合料内部盐分的传输不能忽视水分毛细作用及水分蒸发引起的对流作用的影响。研究结果完善了非饱和介质水分传输理论，并为探究水-盐在非饱和水泥基材料内部的迁移传输及数值模型的建立提供了参考。]]> 2025/1/6 16:04:10 37true 2埋存能力是关乎中国实现碳中和目标的基础问题。四川盆地作为中国西南地区重要的油气产地，其深部盐水含水层的CO₂埋存前景尚缺乏比较深入的定量研究。三叠系雷口坡组（T₂l）是四川盆地的优质卤储层，其四段（T₂l⁴）、三段（T₂l³）、一段（T₂l¹）可作为CO₂埋存的目标储层。基于多井并注超压解析解，采用MATLAB语言脚本CO2BLOCK，评估了雷口坡组深部盐水含水层的CO₂埋存能力。结果表明：在连续注入CO₂ 30 a的条件下，四川盆地雷口坡组储层的CO₂埋存能力为0.83 Gt，以雷口坡组四段的埋存能力最大，雷口坡组一段的埋存能力最小。雷口坡组四段、三段、一段的单井最大可持续注入速率分别为0.550、0.051、0.054 Mt/a，对应的最大可持续超压分别为3.09、5.67、6.55 MPa。T₂l⁴、T₂l³和T₂l¹这3个储层的经济最优方案（井数/口，井距/km）分别为：（16，17）（20，17）（16，19），经济最优方案对应的埋存容量分别为0.50、0.07、0.04 Gt。]]> 2025/1/6 16:04:10 36true 2025/10/13 16:39:28 35true 2025/10/13 16:39:29 34true 2025/10/13 16:39:30 33true 2025/10/13 16:39:30 32true 2025/10/13 16:39:31 31true 2025/7/19 10:55:05 30true 2025/7/19 10:55:05 29true 2025/7/19 10:55:07 28true 2025/7/19 10:55:07 27true 2025/7/19 10:55:08 26true 2025/7/11 10:44:47 25true k-ω湍流模型以及多相流模型对其风参数的分布特性进行数值模拟，开展了发展距离、水深、来流风速以及水底地形的坡度变化对风参数分布特征的变化特性分析。结果表明：当发展距离在60 m以内时，风速在距离水面较近处大于入口风速，呈现加速现象；当超过60 m后，风速随着位置高度的增加而增加，达到一定高度后，速度大小保持不变；坡度变化对风参数的分布特征无影响；水深对风参数特征有着很强的相关性，水深的增加会导致梯度风高度呈现非线性增加，同时对风速有着较大的影响；入口风速大小对梯度风高度以及风结构形式无影响，但会影响距离入口较近处的加速效果。]]> 2025/7/11 10:44:48 24true 2025/7/11 10:44:50 23true -4~3×10^-4 cm/s之间，与经验得出的理论值相差2~3个数量级。对传统的理论渗透系数计算公式进行修正，排除因干密度较低造成的误差后，通过试验得到的实测值与计算得出的经验值较为接近，整体可以用一次函数来表示。随着干密度增加，水分子通过土体颗粒之间的孔隙时受到阻力变大，导致其渗透性减弱。]]> 2025/7/11 10:44:50 22true 2025/7/11 10:44:51 21true 2025/4/15 16:08:53 20true 2025/4/15 16:08:54 19true 2025/4/15 16:08:55 18true 2025/4/15 16:08:56 17true 2025/4/15 16:08:56 16true 2025/3/4 9:58:09 15true θ值）、填料腔几何尺寸（a∶b值）和填料导热系数（λ_f值）对节能潜力与经济性的影响。结果表明：墙体内部增设填料腔并填充热扩散性材料对于总运行能耗和运行费用节省效果显著，相比2种参考墙体，当MTAW填料腔长轴横置且a∶b为1∶2时，总运行能耗分别减少2.60%和14.13%；相比2种参考墙体，MTAW总运行费用分别平均减少12.41%和50.04%；填料腔长轴倾向室内侧时，供热能耗随θ值增大呈现先减小后增加的趋势，各项性能指标在θ_L为60°时更优；a∶b值和λ_f值与总运行能耗和运行费用成反比，供热能耗和运行燃气费用降低率在λ_f为12λ_c时分别为3.03%和34.53%。]]> 2025/3/4 9:58:10 14true 2025/3/4 9:58:10 13true 2025/2/19 10:07:00 12true 2025/2/19 10:07:01 11true 2025/2/19 10:07:02 10true 2025/2/19 10:07:02 9true 2025/2/19 10:07:03 8true 2026/4/2 10:57:38 7true 2026/4/2 10:57:39 6true 2026/1/26 16:50:20 5true 2026/1/26 16:50:21 4true 2026/1/26 16:50:21 3true *），提出岩溶地区山体突变失稳的能量准则。结果表明，平衡点与临界失稳点的位移大小关系可表征山体是否失稳；岩溶管道未贯通时FOS、FOS^*的计算公式中比贯通时多1项关于刚度系数k的因子，即岩溶管道对山体稳定性有一定影响；岩溶山体稳定性系数与刚度系数k，管道劣化系数m有关，是影响山体稳定性的重要因素；通过鸡尾山滑坡实例研究证明，基于尖点突变理论的能量准则能更好地验证滑面结构复杂的岩溶山体稳定性，可对极限平衡法所得结果进行补充验证。]]> 2026/1/26 16:50:22 2true 2026/1/26 16:50:23 1true