摘要
锌粉单耗高和净化除镉渣中镉含量低是硫酸锌溶液锌粉置换除镉存在的共性难题,其核心原因是锌粉被产物层包裹降低其反应活性。基于此提出了机械活化强化硫酸锌溶液两级锌粉逆流置换除镉新方法,一级添加较低系数的锌粉产出高镉品位的净化渣,二级添加较高系数的锌粉,以控制硫酸锌溶液中镉达到溶液净化质量要求。研究结果表明,在总锌粉添加系数为1.02、反应温度60 ℃、反应时间60 min的条件下,当一级锌粉添加系数为0.9,二级锌粉添加系数为1.2时,一级净化后液中镉质量浓度由反应前的1 530 mg/L降低至60~70 mg/L,一级净化产出的镉渣中镉含量富集至81.54%,锌含量小于10%;二级净化后液中镉质量浓度降低至2~5 mg/L,净化渣中的镉含量为16.09%,锌含量为56.04%。一级净化渣主要物相为单质镉,二级净化渣的主要物相是未反应的锌和部分单质镉。与传统一次净化工艺相比,通过流体的剪应力和机械活化作用,破坏了锌粉表面的包裹层,消除了锌粉表面的包裹现象,提高了锌粉利用效率,降低了锌粉消耗,提高了净化渣中的镉含量。
镉是对湿法炼锌电积工序有害的杂质元素之一,也是锌精矿常见的伴生有价金属。传统工艺从硫酸锌溶液中净化除镉需要添加理论倍数1~3倍的过量锌粉,且净化渣中镉含量低,残留锌含量高,不利于伴生镉的富集提
目前,硫酸锌溶液净化除镉的方法可分为锌粉置换
围绕传统净化过程产出的低品位镉渣的资源化利用,众多学者开展了大量研究。汤顺贤
综上所述,目前硫酸锌溶液净化除镉及镉回收工艺流程较为冗长,没有实现降低锌粉耗量与提高海绵镉品位的双重目的。基于此,本研究拟提出机械活化强化两级锌粉逆流净化除镉的思路,在控制硫酸锌溶液中镉残留质量浓度达到硫酸锌溶液质量要求的同时,机械活化破坏锌粉表面的包裹层,提高金属锌粉的利用效率,降低锌粉消耗,实现净化渣中镉的富集,直接获得高品位镉渣。
机械活化强化锌粉净化除镉是一种新的技术方法,通过机械活化强化手段,提高了锌粉的净化除镉效率和镉渣品位。机械活化强化技术能够改变锌粉表面的物理化学性质,增大锌粉的比表面积,提高其与镉离子的吸附和反应能力。这种技术创新使得机械活化强化技术具有更强的针对性,为未来的提高镉渣含量研究提供了新的思路和方法。机械活化强化技术具有操作简便、成本低廉、效果好等优点,能够大大提高锌粉的净化除镉效率,降低处理成
笔者第一次在湿法炼锌除镉方面引入机械活化的概念,探究在一级反应中不同锌粉系数对除镉效果的影响,以及在二级反应中,对不同镉质量浓度的溶液加入过量锌粉时,对镉质量浓度的影响;对二级渣机械活化,进行返渣实验,返渣量不同,除镉效果也不同;针对实验结果,二级反应加入机械活化进行连续实验,实验结束后,用火焰原子吸收仪或ICP-MS法测定液样中的杂质离子浓度,分别采用XRD和扫描电镜表征净化渣。
实验所使用的原料含镉硫酸锌溶液与锌粉,均取自云南某炼锌企业。含镉硫酸锌溶液为锌焙砂中性浸出-浓密沉降后得到的中性浸出液,硫酸锌溶液和锌粉的化学组成分别如
元素 | Zn/(g∙ | Cd/(g∙ | Cu/(mg∙ | Co/(mg∙ | Ni/(mg∙ |
---|---|---|---|---|---|
质量浓度 | 114.9 | 1.53 | 43.94 | 9.84 | 4.09 |
有效锌 | Pb | Cl | Fe | Cu | Cd | F | Sb | Co |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|
89.41 | 0.56 | 0.12 | 0.10 | 0.04 | 0.03 | 0.02 | 0.02 | 0.000 2 |

图1 锌粉XRD图谱和SEM图
Fig. 1 XRD and SEM plot of zinc powder
锌粉净化除镉是用较负电性的锌从硫酸锌溶液中还原较正电性的金属离子,基本反应可表示为
。 | (1) |
锌粉置换中,锌、镉离子的电极电位分别是,,,可以利用镉与锌的电极电位差异,利用锌粉使溶液中的镉被置换出来。置换出来的镉产物会包裹在锌粉表面,这就需要通过机械研磨来活化锌粉,使其表面裸露出来。
机械活化是利用机械力对产物进行研磨、压缩、剪切、冲击等,对产物施加机械力,而导致这些物质的理化性质改变、晶体结构破坏,使产物颗粒与其接触的各种形态物质之间发生一系列化学变化的现象。很多研究表明,当产物颗粒经过机械研磨作用时,不仅会使产物的宏观形貌、颗粒细度发生变化,而且产物内部的微观结构、理化性质也可能发生变化。锌粉经过机械研磨作用产生的机械能能够激发它的潜在活

图2 反应原理示意图
Fig. 2 Schematic diagram of reaction principle
锌粉置换除镉及制备高品位镉渣的实验研究采用两级净化。一级除镉准确量取锌焙砂中上清5 L置于烧杯中,锌粉添加系数为溶液中镉含量的0.75、0.8、0.9倍,锌粉热水浆化后分成10等份在10 min内加完,反应总时间60 min,反应温度60 ℃,搅拌转速控制在260~280 r/min。二级锌粉置换除镉实验取一级净化后液5 L置于烧杯中,加入1.2倍的锌粉,锌粉热水浆化后分成10等份在10 min内加完,反应温度60 ℃,搅拌转速控制在260 ~280 r/min,反应总时间60 min,得到的二级净化渣经机械活化后返回一级进一步反应提高锌粉利用率。
一级连续净化实验温度控制在(60±1) ℃,反应时间60 min;二级反应温度控制在(60±1)℃,反应时间60 min。一级反应添加的锌粉为镉含量的90%,二级反应添加的锌粉为镉含量的120%,目的是在一级净化过程获得高品位的镉渣,二级控制溶液终点的镉质量浓度。
在净化操作中,根据实验参数和净化槽的体积计算中上清和锌粉的添加速度,在一段两级净化除镉工艺中,一级净化由2个2 000 mL串联的净化槽(分别为1#槽和2#槽)与A沉降槽组成,二级净化由2个2 000 mL串联的净化槽(分别为3#槽和4#槽)与B沉降槽组成,中上清的流量控制值为66.67 mL/min。通过蠕动泵控制中上清的流量,浆化锌粉采用人工添加,每间隔1 min添加一次锌粉浆液。中上清通过水浴锅预热至60 ℃,锌粉和中上清加入1#槽,待1#槽填满物料后溢流到2#槽继续反应。A沉降槽产出的净化料液经沉降后,得到一级反应的净化后液和底流,一级净化后液流入3#槽进行二级置换除镉,一级底流过滤产出镉渣。当3#净化槽开始流入1#沉降槽净化后液时,添加锌粉进行二级除镉反应,3#净化槽填满后溢流至4#净化槽进一步除镉,产出二级净化除镉后液。B沉降槽的底流机械活化,破坏镉锌表面的包裹层,使更多的锌粉表露出来后返回1#净化槽,每间隔10 min返一次底流。机械活化强化锌粉两级逆流净化除镉工艺流程如

图3 中上清-锌粉机械活化两级逆流净化工艺图
Fig. 3 Two-stage countercurrent purification process diagram of mechanical activation of supernatant-zinc powder
量取中上清置于烧杯中,预热至60 ℃。分别称取不同系数的锌粉,锌粉通过热水浆化后分成10等份,分10次加,10 min加完。热水可以活化溶解锌粉表面的氧化层,提高锌粉利用率,实验结果如

图4 不同锌粉加入量的除镉效果
Fig. 4 Cadmium removal effect of different zinc powder dosages
硫酸锌溶液中锌粉置换除镉反应属于液固两相反应,反应速度通常受扩散速度和化学反应速度限制,增加反应界面的比表面积可加快反应速度。增加反应界面可通过增加锌粉总表面积来实现,锌粉总表面积与锌粉添加量和锌粉粒度有关。因此,在同一锌粉粒度分布范围内,增加锌粉添加量在动力学方面可促进锌镉置换反应,提高镉净化效果和锌粉利用率。实验所用的锌粉粒度主要分布在12 μm以下,粒度分布如

图5 锌粉粒度分布
Fig. 5 Particle size distribution of zinc powder
量取一级除镉后液置于烧杯中,预热至60 ℃,称取理论值1.2倍的锌粉,锌粉浆化后分成10等份,分10次加完,加完后5 min取第一个样,之后每间隔15 min取样,反应时间60 min。得到残留镉质量浓度如

图6 锌粉对不同镉质量浓度溶液的除镉效果
Fig. 6 Cadmium removal effect of zinc powder on solutions with different cadmium concentrations
将二级除镉实验的净化渣经机械活化后返回一级除镉实验,除镉后液镉质量浓度的变化情况如

图7 返渣后加0.9倍的锌粉后的镉质量浓度变化图
Fig. 7 Change of cadmium concentration after adding 0.9 times of zinc powder after slag return
返渣实验结束后,返渣后液添加1.2倍锌粉继续反应,各元素平均质量浓度的变化情况如

图8 二级除镉溶液中Ni、Cd、Cu、Co质量浓度变化图
Fig. 8 Change of Ni, Cd, Cu and Co concentrations in secondary cadmium removal solution
机械活化前后的一级渣分析对比情况如
实验渣 | 次数 | 锌粉加入理论倍数 | 渣分析/% | |
---|---|---|---|---|
Zn | Cd | |||
机械活化前 | 1 | 0.9 | 8.13 | 64.86 |
2 | 0.9 | 8.75 | 60.13 | |
3 | 0.9 | 14.36 | 53.31 | |
机械活化后 | 1 | 0.9 | 5.07 | 87.81 |
2 | 0.9 | 4.25 | 83.42 | |
3 | 0.9 | 3.67 | 84.61 |
未进行机械活化的锌粉颗粒的剖面的微观形貌和元素分布如

图9 未进行机械活化的二级净化渣的SEM-EDS分析
Fig. 9 SEM-EDS analysis of mechanically activated secondary purification residues was not performed
由

图10 机械活化后二级净化渣的SEM-EDS分析
Fig. 10 SEM-EDS analysis of secondary purification slag after mechanical activation
活化前/后 | SBET/( | Vpore/(c | Dpore/nm |
---|---|---|---|
机械活化前 | 1.549 | 0.008 13 | 32.263 |
机械活化后 | 9.883 | 0.077 80 | 30.641 |
两级连续置换除镉实验共开展了3次,第一次连续运行时间为300 min,第二次连续运行时间为420 min,第三次连续开展的时间为480 min,每间隔一定时间取样分析净化液中的镉质量浓度,为保证净化过程净化槽中渣的含量,过程不取净化渣。

图11 一级实验各槽镉的平均质量浓度变化图
Fig. 11 Graph of the average concentration change of cadmium in each tank of the first-level experiment
成分 | 实验1# | 实验2# | 实验3# | |||
---|---|---|---|---|---|---|
一级渣 | 二级渣 | 一级渣 | 二级渣 | 一级渣 | 二级渣 | |
Zn | 9.94 | 55.84 | 9.54 | 56.01 | 9.00 | 56.28 |
Cd | 80.30 | 15.88 | 82.00 | 16.14 | 82.33 | 16.25 |
3次实验所得的一级净化渣并无明显差异,微观形貌如

图12 一级净化渣的微观形貌(SEM)图
Fig. 12 Microscopic morphology(SEM) diagrams of primary purification residue

图13 3次连续一级净化渣元素分布的SEM-EDS分析
Fig. 13 SEM-EDS analysis of element distribution of three successive primary purified slags
3组实验所得一级净化渣、二级渣的XRD图谱如14所示,

图14 实验1~3#净化渣的XRD图谱
Fig. 14 XRD pattern of experiment 1~3# purified slag
1)在单段的实验研究中,机械活化可以将净化渣中的镉含量从59.43%提升到85.28%,这不仅说明机械活化可以增强锌粉的除镉效果,还可以使镉的品位得到提升,为以后的镉资源回收利用缩短处理时间,提高处理效率。这对于炼锌产业的镉渣品位低、难处理的问题提供了一个很好的思路和方法。
2)在连续实验中,采用机械活化强化硫酸锌溶液两级锌粉逆流置换除镉可以降低锌粉消耗和获得镉含量高的镉渣。在总锌粉添加系数为1.02、反应温度60 ℃、反应时间60 min、一级反应添加的锌粉系数为0.9倍、二级反应添加的锌粉系数为1.2倍的条件下,产出的镉渣中的镉含量富集至81.54%,锌含量小于10%,净化后液中镉质量浓度降低至2~5 mg/L。一级置换产出了高镉品位的净化渣,二级置换后硫酸锌溶液中镉达到溶液净化质量要求。
3)在单段和连续实验中的镉渣品位具有一定的差异,未来可以进一步研究其参数控制以及球磨设备的改进方面,使镉的品位可以达到更高。机械活化在各种净化除杂方面也有一定的作用,特别是现在钴的富集问题上,也可以有很好的利用。
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