随着中国城市化规模的发展，每年新建和拆除的混凝土结构建筑数量巨大，既产生了庞大的建筑垃圾，又消耗了大量的砂、石，造成了自然资源的过度消耗和环境破坏。2014年，建筑垃圾已突破20亿吨，而且该增长趋势将随着中国的经济社会发展更加明显。混凝土这种粗放式生产方式带来的环境污染和资源消耗是国民经济和社会发展中迫切需要解决的问题。将废弃混凝土回收利用，制作再生混凝土(RAC)并用于新建建筑物，这种技术有效解决了建筑垃圾的处理，同时, 也有利于自然资源的节约和环境的保护[1]。
已有研究表明再生混凝土的耐久性与天然混凝土相比仍有较大差别，而耐久性是工程应用的基础，其中，碳化性能又是影响耐久性的重要因素。因此，学者们针对再生混凝土的碳化性能开展了研究。肖建庄等[2]的研究表明：同水平条件下的抗碳化性能，再生混凝土低于普通混凝土。Kou等[3]的研究得出了同样的结论，且碳化深度随再生骨料掺量的增加而增大。Evangelista等[4]的研究结果表明：当细骨料30%取代时，再生混凝土碳化深度比普通混凝土小27%；当细骨料全部取代时，则要大35%。Sagoe-Crentsil等[5]的试验表明：粗骨料全部取代时，再生混凝土碳化速率加快10%。Otsuki等[6]认为，当水灰比增大时，再生混凝土碳化深度增加。Geng等[7]的研究表明：减小再生细骨料的粒径能增强再生混凝土的抗碳化性能。Jongsung等[8]的试验研究结果表明：控制再生细骨料掺量在30%以内时，掺粉煤灰将不再降低再生混凝土的抗碳化性能。
笔者通过加速碳化试验，考察了再生骨料掺量、水灰比、水泥用量、原始混凝土强度及矿物掺合料对再生混凝土碳化性能的影响。同时，在现有普通混凝土碳化模型研究基础上，结合中国其他学者的试验数据并进行了分析，通过对试验数据的非线性回归分析，提出了再生混凝土碳化深度预测模型。
水泥采用海螺牌32.5 MPa普通硅酸盐水泥；天然粗骨料为碎石；细骨料为河砂，经测试为中砂，表观密度为2 572 kg/m3；再生粗骨料采用南京工业大学结构试验中心废弃混凝土试块经人工破碎而成，粒径为5~31.5 mm，连续级配；矿物掺合料选用粉煤灰和矿渣。
参照文献[9]进行了再生混凝土配合比设计，考察再生骨料掺量、水灰比、水泥用量、原始混凝土强度、矿物掺合料对再生混凝土抗碳化性能的影响，碳化试验试件及分组见表 1。
抗压强度试验按照文献[10]进行，采用标准立方体试件，标准条件养护28 d；碳化试验按照文献[11]进行，采用15组100 mm×100 mm×300 mm棱柱试件，每组3个，测试碳化时间分别为3、7、14、28 d时再生混凝土的碳化深度。对达到碳化时间的试件按文献[10]进行劈裂试验，将断面喷浓度为1%的酚酞酒精溶液来标识各碳化时间下试块的碳化深度，酚酞与未碳化的混凝土碱性孔溶液反应变成红色，测量靠近边缘不变色部分的深度即为碳化深度。测量时取8~9个测点进行测量，取各测点碳化深度的平均值作为试件的碳化深度测定值。当测定点的碳化分界线上刚好嵌有粗骨料颗粒，可取该颗粒两侧处碳化深度的算术平均值作为该点的深度值。
图 1为各棱柱体试件在不同碳化时间下的实测图。表 2为各碳化时间的碳化深度测试值及28 d抗压强度实测值。从图 1可以看出：碳化时间越长，再生混凝土碳化深度越大，且由于混凝土内部密实度的差异，致使各部位碳化深度不同。
图 2所示为再生骨料掺量对于碳化深度的影响规律。从图 2中可以看出：当再生骨料掺量较小时( < 50%)，再生混凝凝土碳化深度增加不大，当再生骨料掺量为50%时碳化深度甚至降低，这是因为当再生骨料掺量较小时，再生骨料表面包裹的老旧砂浆增加了再生混凝土的水泥含量，增加了内部密实程度，有利于再生混凝土抗碳化；而当再生骨料掺量继续增大至100%，由于再生骨料本身孔隙率较大，且骨料破碎会产生微裂缝，CO2在再生混凝土中扩散的通道增多、速度加快，这种不利效应比再生骨料表面老旧砂浆增加的水泥含量所带来的有益效应更显著，使得再生混凝土碳化深度增加，抗碳化能力降低。
图 3所示为水灰比对碳化深度的影响规律。从图 3中可以看出：当碳化时间不超过7 d时，水灰比的影响不大；但随后至28 d时，随水灰比的增大，碳化深度明显增加，且水灰比大于0.5时，碳化深度的增加趋于平缓，总体上水灰比增大使得碳化深度增加。这是因为水灰比越大，单位体积内水泥用量越少，再生混凝土内部水泥石的密实度越小，空隙率将变大，CO2将更容易扩散到内部。
图 4所示为水泥用量对碳化深度的影响规律。从图 4中可以看出：控制水泥用量400 kg/m3以内时，再生混凝土的碳化深度的变化不明显，但当水泥用量继续增大至500 kg/m3时，碳化深度下降较大，抗碳化能力显著增强。其原因是在同水灰比条件下，单位体积内水泥的用量增加，提高了混凝土内部密实程度，使得CO2进入的通道变少，减小了碳化深度，抗碳化能力增大。
图 5所示为原始混凝土强度对碳化深度的影响规律。从图 5中可以看出：基本上随着原始混凝土强度的增大，再生混凝土碳化深度减小，抗碳化能力增加。以原始强度C30作为分界线，强度小于C30时，碳化深度随强度增大而增加，强度大于C30时，碳化深度随强度增加而减小。特别是当强度为C40时，碳化深度减小非常明显。主要原因是由强度高的原始混凝土破碎的再生骨料表面老旧砂浆的强度较高，使得再生骨料与新砂浆间形成的界面更密实，这种影响在原始强度不超过C30时并不明显，而当强度超过C30后该影响显著，再生混凝土的抗碳化性能得以提高。
图 6所示为矿物掺和料对碳化深度的影响规律。从图 6中可以看出：掺和料的加入明显降低了再生混凝土的碳化深度。这是由于矿物掺合料改善了再生骨料与新水泥浆体间的界面，此外也使得混凝土内部更为密实。同时，掺入粉煤灰既能增强混凝土密实度，也会导致内部碱性成分减少，但前者的效应要大于后者。
目前, 普通混凝土碳化深度计算模型主要有3类：基于扩散理论的理论模型、基于碳化试验结果统计的经验模型、基于扩散理论与试验结果的模型。其中，理论模型中各物理量含义明确，但难以确定，不便应用于工程实际中；经验模型实际应用方便，但是, 其适用条件有所限制，也缺乏足够的理论基础；基于扩散理论与试验结果模型，注重模型与试验数据的比对，是比较理想的预测模型。本文在现有普通混凝土基于扩散理论与试验结果的模型基础上，结合本试验和同济大学雷斌等[12]的数据共计33组，建立了再生混凝土碳化深度计算模型。
在扩散理论和碳化机理基础上，张誉等[13]提出了混凝土碳化深度的数学模型
在式(1)基础上，引入原始混凝土强度与再生混凝土强度的比值为影响因子，结合试验数据回归拟合得到再生混凝土碳化深度的预测数学模型
式中：Xc为碳化深度；RH为环境相对湿度；fcuRC为再生混凝土28 d抗压强度；fcu为原始混凝土28 d抗压强度；W为单位体积混凝土的用水量；C为单位体积混凝土的水泥用量；γc为水泥品种修正系数，波特兰水泥取1，其他品种水泥取=1-掺合料含量；γHD为水泥水化程度修正系数，超过90 d养护取1，28 d养护取0.85，中间按线性插入取值；C0为二氧化碳浓度；t为碳化时间。
在工程检测中，水泥用量、水灰比等数据获取困难，即使获取也难以保证其准确性，而混凝土强度检测技术非常成熟。因此，参考《混凝土结构耐久性评定标准》(CECS220:2007)[14]并引入再生混凝土强度为影响因子，结合试验数据回归拟合得到再生混凝土碳化深度的预测经验模型
式中：${K_{{\rm{C}}{{\rm{O}}_2}}}=\sqrt {{C_0}/0.03} $，C0为二氧化碳浓度；Kk1为位置影响系数，构件角区取1.4，非角区取1.0；Kks为工作应力影响系数，受压时取1.0，受拉时取1.1；T为环境温度；RH为环境相对湿度；fcuRC为再生混凝土28 d抗压强度；t为碳化时间。
按照式(2)和(3)计算得到的再生混凝土28 d的碳化深度及与试验值的对比如表 3所示。表 3中E/T与E/M的均值分别是0.91和0.94，均方差分别是0.35和0.19，变异系数分别是0.38和0.20，说明总体上模型预测结果与试验值比较接近。
按式(2)和式(3)分别绘制了再生混凝土预测数学模型和经验模型的拟合曲线及与试验数据对比如图 7和8所示。图 7中f1/f2表示原始混凝土强度与再生混凝土强度的比值。从图 7和图 8可以看出：大部分试验值均匀分布在拟合曲线周围，说明本文模型具有较好的可靠性。
1) 再生骨料掺量对碳化深度有一定的影响，总体上再生混凝土的碳化深度随着再生骨料掺量的增大而稍有增大。
2) 与普通混凝土相比，再生混凝土碳化性能略有降低，碳化深度稍有增加。本试验中，再生混凝土在28 d (相当于室外大气环境50 a)的碳化深度均不超过25 mm。
3) 随着水灰比的增大，再生混凝土的碳化深度逐渐增大；同水灰比下，当水泥用量低于400 kg/m3时，再生混凝土的碳化深度随水泥用量增加略有增大，但当水泥用量高于400 kg/m3时，再生混凝土的碳化深度随水泥用量增加而显著减少。
4) 原始混凝土强度对再生混凝土碳化性的影响与普通混凝土相类似，其碳化深度基本上随着原始混凝土强度增大而减小。
5) 矿物掺合料(粉煤灰、矿渣)对于再生混凝土碳化深度有影响，试验得出的结论是：矿物掺合料的加入使得再生混凝土的碳化性能得到提升。
6) 参考普通混凝土碳化深度的预测模型，通过试验数据的回归分析，得出了关于再生混凝土碳化深度的预测数学模型与预测经验模型。
2015, Vol. 37 Issue (6): 47-53
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2015, Vol. 37 Issue (6): 47-53
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