2013年第35卷第5期文章目次
2013, 35(5):1-6.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.001
摘要:
以钛白粉副产品七水硫酸亚铁和工业含铝材料为原料，研制了1种无机高分子复合絮凝剂聚合硫酸铁铝(PFAS)用于印染废水处理，通过扫描电镜分析发现新合成的聚合硫酸铁铝具有独特的空间立体褶皱状结构。在单因素的基础上，探究了pH和PFAS投加量对印染废水的COD、浊度去除效果和形成污泥体积的影响，以及 PFAS与常见絮凝剂（PFS、PAC和CPAM）对印染废水除COD、除浊效果和生成污泥体积的比较研究。试验结果表明：当PFAS投加量为0.30 g/L， pH为8.5时， 印染废水的COD去除率达到83.0%，浊度去除率可达到95.0%， 生成污泥体积为52.8 mL，PFAS对印染废水的COD和浊度去除效果优于PFS、PAC和CPAM。
以钛白粉副产品七水硫酸亚铁和工业含铝材料为原料，研制了1种无机高分子复合絮凝剂聚合硫酸铁铝(PFAS)用于印染废水处理，通过扫描电镜分析发现新合成的聚合硫酸铁铝具有独特的空间立体褶皱状结构。在单因素的基础上，探究了pH和PFAS投加量对印染废水的COD、浊度去除效果和形成污泥体积的影响，以及 PFAS与常见絮凝剂（PFS、PAC和CPAM）对印染废水除COD、除浊效果和生成污泥体积的比较研究。试验结果表明：当PFAS投加量为0.30 g/L， pH为8.5时， 印染废水的COD去除率达到83.0%，浊度去除率可达到95.0%， 生成污泥体积为52.8 mL，PFAS对印染废水的COD和浊度去除效果优于PFS、PAC和CPAM。
2013, 35(5):7-12.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.002
摘要:
培养厌氧颗粒污泥的自制反应器进水为养猪废水，进行不同惰性载体对厌氧颗粒污泥形成影响的对比实验。结果表明，添加大孔型阳离子交换树脂的反应器培养时间为39 d，COD去除率达到80%，并出现粒径为2.50~3.00 mm的大颗粒污泥，产甲烷量为9.75 mL CH4·（g VSS·d） -1，与添加聚合铝和粉煤灰的反应器相比，产甲烷菌活性显著强；添加惰性载体与未添加载体反应器相比，培养时间缩短20%~45%，厌氧颗粒污泥活性相差14.00%±0.10%；参考Richards模型进行产甲烷量和反应器培养过程中出水COD建模，发现实验数据和模型数据对比偏差在0.50%±0.01%。
培养厌氧颗粒污泥的自制反应器进水为养猪废水，进行不同惰性载体对厌氧颗粒污泥形成影响的对比实验。结果表明，添加大孔型阳离子交换树脂的反应器培养时间为39 d，COD去除率达到80%，并出现粒径为2.50~3.00 mm的大颗粒污泥，产甲烷量为9.75 mL CH4·（g VSS·d） -1，与添加聚合铝和粉煤灰的反应器相比，产甲烷菌活性显著强；添加惰性载体与未添加载体反应器相比，培养时间缩短20%~45%，厌氧颗粒污泥活性相差14.00%±0.10%；参考Richards模型进行产甲烷量和反应器培养过程中出水COD建模，发现实验数据和模型数据对比偏差在0.50%±0.01%。
2013, 35(5):13-18.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.003
摘要:
通过现场试验，考查了多环芳烃（PAHs）从污泥向芦苇的转移以及PAHs在芦苇各部位的分布情况。受试芦苇植于污泥干化芦苇床内，芦苇床规格3 m×1 m×1.3 m，其中高度含0.65 m填料层和0.65 m超高。试验进行了3 a，包括2 a的污泥负荷期和1 a的闲置期。2 a负荷期内共进泥8.4 m(含水率99.14%)，污泥PAHs含量平均5.69 mg·kg -1。原生芦苇茎和叶中的PAHs含量相对较高，达到2.198和2.583 mg·kg -1 (DW)，分别是芦苇根PAHs含量的2.44和2.87倍，且以低环PAHs为主。运行结果表明，受试芦苇对污泥中的PAHs产生了明显的富集作用。运行第2年9、10和11月取污泥干化芦苇床芦苇样品并进行检测，发现芦苇根茎叶内PAHs含量呈逐月升高趋势；第3年11月芦苇根茎叶所含PAHs总量分别为7.642、7.713、7.946 mg·kg -1 (DW)，相对原生芦苇分别提高了8.50、3.52和3.08倍，且以低环PAHs为主，根茎叶低环PAHs含量占PAHs总量的55.14%、56.96%和44.59%。芦苇中PAHs的含量与植物含脂率具有显著的正相关关系，而与芦苇的含水量无关。
通过现场试验，考查了多环芳烃（PAHs）从污泥向芦苇的转移以及PAHs在芦苇各部位的分布情况。受试芦苇植于污泥干化芦苇床内，芦苇床规格3 m×1 m×1.3 m，其中高度含0.65 m填料层和0.65 m超高。试验进行了3 a，包括2 a的污泥负荷期和1 a的闲置期。2 a负荷期内共进泥8.4 m(含水率99.14%)，污泥PAHs含量平均5.69 mg·kg -1。原生芦苇茎和叶中的PAHs含量相对较高，达到2.198和2.583 mg·kg -1 (DW)，分别是芦苇根PAHs含量的2.44和2.87倍，且以低环PAHs为主。运行结果表明，受试芦苇对污泥中的PAHs产生了明显的富集作用。运行第2年9、10和11月取污泥干化芦苇床芦苇样品并进行检测，发现芦苇根茎叶内PAHs含量呈逐月升高趋势；第3年11月芦苇根茎叶所含PAHs总量分别为7.642、7.713、7.946 mg·kg -1 (DW)，相对原生芦苇分别提高了8.50、3.52和3.08倍，且以低环PAHs为主，根茎叶低环PAHs含量占PAHs总量的55.14%、56.96%和44.59%。芦苇中PAHs的含量与植物含脂率具有显著的正相关关系，而与芦苇的含水量无关。
2013, 35(5):19-24.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.004
摘要:
对污泥生物淋滤过程中各种重金属元素的形态变化情况进行了测定，借助重金属化学形态转化规律，间接判断污泥重金属生物淋滤的转化机制。试验结果显示，Cu、Ni、Cd的生物淋滤是以直接机制为主的，Zn的生物淋滤过程是以间接机制为主的，Cr、Pb的生物淋滤过程属于混合机制，但其混合机理是有差别的。
对污泥生物淋滤过程中各种重金属元素的形态变化情况进行了测定，借助重金属化学形态转化规律，间接判断污泥重金属生物淋滤的转化机制。试验结果显示，Cu、Ni、Cd的生物淋滤是以直接机制为主的，Zn的生物淋滤过程是以间接机制为主的，Cr、Pb的生物淋滤过程属于混合机制，但其混合机理是有差别的。
2013, 35(5):25-29.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.005
摘要:
在污泥中投加2种表面活性剂SDS和SDBS进行预处理，从COD溶出率、溶解性糖类和蛋白质3个方面对预处理后污泥的性质进行了研究。结果表明，二者的加入极大地促进了污泥的水解，低剂量范围时SCOD随投加剂量增加而显著升高，投加剂量在50 mg/g dw以上时SCOD增幅不明显。SCOD分别由初始时的638.5 mg/L最高上升到6 446.8 mg/L(SDBS)和4 857.2 mg/L(SDS)，溶出率分别由初始时的5.8%最高上升到37.3%(SDBS)和30.2%(SDS)。在0~150 mg/g dw剂量范围内，溶解性糖类和蛋白质随两者投加剂量增加呈线性升高趋势，溶解性糖类分别由初始时的3.54 mg/L最高上升到95.56 mg/L(SDBS)和64.20 mg/L(SDS)。溶解性蛋白质分别由初始时的11.72 mg/L最高上升到706.30 mg/L（SDBS）和541.08 mg/L（SDS）。氨氮和VFA浓度也随投加量升高，氨氮浓度分别由初始时的4.21 mg/L最高上升到130.33 mg/L(SDBS)和102.74 mg/L(SDS)；VFA浓度分别由初始时的21.27 mg/L最高上升到358.30 mg/L(SDBS)和283.12 mg/L(SDS)。
在污泥中投加2种表面活性剂SDS和SDBS进行预处理，从COD溶出率、溶解性糖类和蛋白质3个方面对预处理后污泥的性质进行了研究。结果表明，二者的加入极大地促进了污泥的水解，低剂量范围时SCOD随投加剂量增加而显著升高，投加剂量在50 mg/g dw以上时SCOD增幅不明显。SCOD分别由初始时的638.5 mg/L最高上升到6 446.8 mg/L(SDBS)和4 857.2 mg/L(SDS)，溶出率分别由初始时的5.8%最高上升到37.3%(SDBS)和30.2%(SDS)。在0~150 mg/g dw剂量范围内，溶解性糖类和蛋白质随两者投加剂量增加呈线性升高趋势，溶解性糖类分别由初始时的3.54 mg/L最高上升到95.56 mg/L(SDBS)和64.20 mg/L(SDS)。溶解性蛋白质分别由初始时的11.72 mg/L最高上升到706.30 mg/L（SDBS）和541.08 mg/L（SDS）。氨氮和VFA浓度也随投加量升高，氨氮浓度分别由初始时的4.21 mg/L最高上升到130.33 mg/L(SDBS)和102.74 mg/L(SDS)；VFA浓度分别由初始时的21.27 mg/L最高上升到358.30 mg/L(SDBS)和283.12 mg/L(SDS)。
2013, 35(5):30-35.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.006
摘要:
通过溶胶凝胶制得H3PW12O40Ti(OH)4凝胶，并柱撑于膨润土层间制备了复合光催化剂H3PW12O40TiO2/膨润土。由XRD、SEM、EDS对制备的复合光催化剂进行表征测试表明，固载的H3PW12O40TiO2使膨润土层状结构发生明显变化，柱撑体H3PW12O40TiO2呈弥散状态，且TiO2为锐钛结构，催化剂为颗粒粒径大小不一、分布松散的复合材料。对甲基橙的H3PW12O40TiO2/膨润土光催化降解应用表明，掺杂的杂多酸使所制备的复合催化剂光催化活性得到了极大提高，在光催化体系下有较广的pH适应范围，且制备的催化剂具有良好的催化稳定性。在表征分析及应用实验的基础上，提出了H3PW12O40TiO2/膨润土的强化催化作用原理。
通过溶胶凝胶制得H3PW12O40Ti(OH)4凝胶，并柱撑于膨润土层间制备了复合光催化剂H3PW12O40TiO2/膨润土。由XRD、SEM、EDS对制备的复合光催化剂进行表征测试表明，固载的H3PW12O40TiO2使膨润土层状结构发生明显变化，柱撑体H3PW12O40TiO2呈弥散状态，且TiO2为锐钛结构，催化剂为颗粒粒径大小不一、分布松散的复合材料。对甲基橙的H3PW12O40TiO2/膨润土光催化降解应用表明，掺杂的杂多酸使所制备的复合催化剂光催化活性得到了极大提高，在光催化体系下有较广的pH适应范围，且制备的催化剂具有良好的催化稳定性。在表征分析及应用实验的基础上，提出了H3PW12O40TiO2/膨润土的强化催化作用原理。
2013, 35(5):36-43.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.007
摘要:
供水管网遭受地震破坏后会产生渗漏和爆管，在震后的紧急救援和修复阶期，供水管网处于低压带漏损供水状态。根据断开管段的沿程水头损失关系，提出一种在断开管段端点附加扩散器模型模拟断开点漏水，简化了断开管段的建模方法；将压力决定的节点配水量模型加入到水力分析中，避开了低压管网水力分析中的节点负压问题；利用线性搜索与回溯算法控制管网节点非线性方程组的迭代步长，确保了管网低压水力分析的全局收敛性。此方法具有建模简单，计算量小，全局收敛速度快的特点；通过示例计算及结果比较，验证了其有效性。
供水管网遭受地震破坏后会产生渗漏和爆管，在震后的紧急救援和修复阶期，供水管网处于低压带漏损供水状态。根据断开管段的沿程水头损失关系，提出一种在断开管段端点附加扩散器模型模拟断开点漏水，简化了断开管段的建模方法；将压力决定的节点配水量模型加入到水力分析中，避开了低压管网水力分析中的节点负压问题；利用线性搜索与回溯算法控制管网节点非线性方程组的迭代步长，确保了管网低压水力分析的全局收敛性。此方法具有建模简单，计算量小，全局收敛速度快的特点；通过示例计算及结果比较，验证了其有效性。
2013, 35(5):44-49.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.008
摘要:
掌握填埋场气压分布是填埋气灾害控制和资源化利用的基础。提出了分层垃圾填埋体气压分布一维稳态分析模型及求解方法。该模型可分析含有给定抽气压力或给定抽气流量水平导气层的填埋体气压分布。采用该模型探讨了垃圾分层特征、封顶覆盖层下和填埋体内的高渗透性水平导气层、填埋体底部渗沥液导排系统兼作填埋气导排通道对填埋体气压分布的影响规律。通过参数分析得到以下结论：填埋体垃圾不考虑产气速率和固有渗透系数随垃圾埋深增加而减小（产气速率和固有渗透系数按埋深平均）会高估填埋体内气压；封顶覆盖层下和填埋体内设置水平导气层可有效降低填埋体内气压；填埋体底部填埋气导排通道对填埋气气压较大的深部垃圾降压效果较明显。分析结果表明，该模型可指导填埋气收集系统设计，如水平导气层位置和间距布置及抽气功率选择等。
掌握填埋场气压分布是填埋气灾害控制和资源化利用的基础。提出了分层垃圾填埋体气压分布一维稳态分析模型及求解方法。该模型可分析含有给定抽气压力或给定抽气流量水平导气层的填埋体气压分布。采用该模型探讨了垃圾分层特征、封顶覆盖层下和填埋体内的高渗透性水平导气层、填埋体底部渗沥液导排系统兼作填埋气导排通道对填埋体气压分布的影响规律。通过参数分析得到以下结论：填埋体垃圾不考虑产气速率和固有渗透系数随垃圾埋深增加而减小（产气速率和固有渗透系数按埋深平均）会高估填埋体内气压；封顶覆盖层下和填埋体内设置水平导气层可有效降低填埋体内气压；填埋体底部填埋气导排通道对填埋气气压较大的深部垃圾降压效果较明显。分析结果表明，该模型可指导填埋气收集系统设计，如水平导气层位置和间距布置及抽气功率选择等。
2013, 35(5):50-54.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.009
摘要:
2011年和2012年夏季在天津市纪庄子污水处理厂进行恶臭气体监测，通过GC-MS分析恶臭气体的浓度及恶臭指数，同时选取24名（男11名，女13名）被试者佩戴HOLTER进行急性暴露实验，评估其健康风险。实验共检测出67种恶臭物质，格栅处恶臭气体浓度最高，以硫化物和含氧化合物为主；格栅处的急性暴露实验结果显示被试者血压反应正常，最快心率明显偏高，且多出现于现场测试时段，HRV参数值均偏离正常范围，表明受恶臭气体刺激被试者交感神经活动增强；对污泥脱水间恶臭气体进行致癌和非致癌风险评估可知，二氯甲烷和苯存在潜在致癌风险，恶臭非致癌危害指数HI小于1，其非致癌健康风险在可接受范围内。
2011年和2012年夏季在天津市纪庄子污水处理厂进行恶臭气体监测，通过GC-MS分析恶臭气体的浓度及恶臭指数，同时选取24名（男11名，女13名）被试者佩戴HOLTER进行急性暴露实验，评估其健康风险。实验共检测出67种恶臭物质，格栅处恶臭气体浓度最高，以硫化物和含氧化合物为主；格栅处的急性暴露实验结果显示被试者血压反应正常，最快心率明显偏高，且多出现于现场测试时段，HRV参数值均偏离正常范围，表明受恶臭气体刺激被试者交感神经活动增强；对污泥脱水间恶臭气体进行致癌和非致癌风险评估可知，二氯甲烷和苯存在潜在致癌风险，恶臭非致癌危害指数HI小于1，其非致癌健康风险在可接受范围内。
2013, 35(5):55-61.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.010
摘要:
对从太湖打捞的蓝藻进行离心脱水后获得藻浆压滤液，其中含有大量藻类细胞液，N、P以及微囊藻毒素(MCLR)含量较高，如不经处理直接排放，必将引起二次污染。采用下向流曝气生物滤池（BAF）工艺处理藻浆压滤液，考察了对COD、氨氮、TN、TP、MCLR等污染物的去除效果。结果表明，当水力负荷为0.40 m 3/(m 2·h)时，出水COD、氨氮、TN、TP、MCLR平均去除率分别为73.4%、91.6%、39.6%、13.2%和88.3%。出水COD、氨氮达到《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918-2002)》中的一级A标准，MCLR低于《生活饮用水卫生标准(GB 5749-2006)》的限值。对BAF系统中微生物种属进行分析，通过构建系统发育树确定其优势菌种分别为赖氨酸杆菌、气单胞菌、芽孢杆菌、不动杆菌、无色菌、梭状杆菌和假单胞菌，启动期投加的藻毒素降解菌T1在BAF系统中生长良好并形成优势菌种。
对从太湖打捞的蓝藻进行离心脱水后获得藻浆压滤液，其中含有大量藻类细胞液，N、P以及微囊藻毒素(MCLR)含量较高，如不经处理直接排放，必将引起二次污染。采用下向流曝气生物滤池（BAF）工艺处理藻浆压滤液，考察了对COD、氨氮、TN、TP、MCLR等污染物的去除效果。结果表明，当水力负荷为0.40 m 3/(m 2·h)时，出水COD、氨氮、TN、TP、MCLR平均去除率分别为73.4%、91.6%、39.6%、13.2%和88.3%。出水COD、氨氮达到《城镇污水处理厂污染物排放标准(GB 18918-2002)》中的一级A标准，MCLR低于《生活饮用水卫生标准(GB 5749-2006)》的限值。对BAF系统中微生物种属进行分析，通过构建系统发育树确定其优势菌种分别为赖氨酸杆菌、气单胞菌、芽孢杆菌、不动杆菌、无色菌、梭状杆菌和假单胞菌，启动期投加的藻毒素降解菌T1在BAF系统中生长良好并形成优势菌种。
2013, 35(5):62-66.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.011
摘要:
探讨通过利用畜禽废水中氨氮实现矿化垃圾中铵氧化菌的富集,再利用其对CH4同等氧化能力实现垃圾填埋场温室气体总量减排。研究结果表明：矿化垃圾对畜禽污水中氨氮具备较强的硝化能力，运行120 d内氨氮去除率高于60%；投加200 mg·kg -1氨氮后的培养研究中，120 h驯化后矿化垃圾硝酸盐氮的生成量分别为原生矿化垃圾样品和粘土样品的2.0倍和3.8倍；矿化垃圾和粘土样品中CH4消耗和CO2的净生成趋势可分别采用一级和零级动力学模型来表征(R 2>0.68)；与氮转化趋势类似，基于CO2的净生成速率，120 d驯化后矿化垃圾的CH4氧化能力比粘土样和原生矿化垃圾分别提高了59.3%和10.6%。矿化垃圾经高氨氮畜禽养殖废水驯化可有望提高其对CH4的氧化能力，而污水中其他组分(CODCr、SS及磷素等)富集对CH4氧化过程的影响还亟待进一步研究。
探讨通过利用畜禽废水中氨氮实现矿化垃圾中铵氧化菌的富集,再利用其对CH4同等氧化能力实现垃圾填埋场温室气体总量减排。研究结果表明：矿化垃圾对畜禽污水中氨氮具备较强的硝化能力，运行120 d内氨氮去除率高于60%；投加200 mg·kg -1氨氮后的培养研究中，120 h驯化后矿化垃圾硝酸盐氮的生成量分别为原生矿化垃圾样品和粘土样品的2.0倍和3.8倍；矿化垃圾和粘土样品中CH4消耗和CO2的净生成趋势可分别采用一级和零级动力学模型来表征(R 2>0.68)；与氮转化趋势类似，基于CO2的净生成速率，120 d驯化后矿化垃圾的CH4氧化能力比粘土样和原生矿化垃圾分别提高了59.3%和10.6%。矿化垃圾经高氨氮畜禽养殖废水驯化可有望提高其对CH4的氧化能力，而污水中其他组分(CODCr、SS及磷素等)富集对CH4氧化过程的影响还亟待进一步研究。
2013, 35(5):67-72.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.012
摘要:
利用GC-MS研究了嘉陵江重庆段雨季13个悬浮颗粒相样品中的多环芳烃(PAHs)含量，同时应用比值法及主成因子分析/多元线性回归法(PCA-MLR)对PAHs进行来源解析。结果表明，16种PAHs总的浓度范围为447.47~1 344.92 ng/g，平均浓度值为927.48 ng/g，且在空间分布上呈现出“升高-降低-升高-降低”的趋势；PAHs的组成以4环PAHs为主，占PAHs总量的41.87%。汽油和柴油等化石燃料燃烧的交通源是嘉陵江重庆段雨季悬浮颗粒相PAHs的主要污染来源，其贡献率分别为 37.97%和 29.97%。通过效应区间中值(ERM)和效应区间低值(ERL)对悬浮颗粒相PAHs的生态风险进行了评价，结果表明，Acy、Ace、Fl和DahA具有一定的生态风险，其余12种PAHs都不超标，嘉陵江重庆段雨季悬浮颗粒相PAHs的生态风险比较小。
利用GC-MS研究了嘉陵江重庆段雨季13个悬浮颗粒相样品中的多环芳烃(PAHs)含量，同时应用比值法及主成因子分析/多元线性回归法(PCA-MLR)对PAHs进行来源解析。结果表明，16种PAHs总的浓度范围为447.47~1 344.92 ng/g，平均浓度值为927.48 ng/g，且在空间分布上呈现出“升高-降低-升高-降低”的趋势；PAHs的组成以4环PAHs为主，占PAHs总量的41.87%。汽油和柴油等化石燃料燃烧的交通源是嘉陵江重庆段雨季悬浮颗粒相PAHs的主要污染来源，其贡献率分别为 37.97%和 29.97%。通过效应区间中值(ERM)和效应区间低值(ERL)对悬浮颗粒相PAHs的生态风险进行了评价，结果表明，Acy、Ace、Fl和DahA具有一定的生态风险，其余12种PAHs都不超标，嘉陵江重庆段雨季悬浮颗粒相PAHs的生态风险比较小。
2013, 35(5):73-77.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.013
摘要:
采用好氧活性污泥法、悬浮载体膨胀床及厌氧生物反应器分别对含腈废水进行一级处理。实验结果表明，由于含腈废水的CN -毒性和难降解有机物含量高，好氧活性污泥法不适合处理含腈废水。随着活性污泥反应器运行时间的延长，污泥逐渐失去活性，大量微生物死亡。悬浮载体膨胀床处理含腈废水的效果较差，污染物去除率低于15%。厌氧生物反应器适于用作含腈废水的一级处理，污染物去除率可达到35%以上，而且可以改善水质，提高含腈废水的可生化性，有利于后续的生物处理工艺对含腈废水的深度处理。
采用好氧活性污泥法、悬浮载体膨胀床及厌氧生物反应器分别对含腈废水进行一级处理。实验结果表明，由于含腈废水的CN -毒性和难降解有机物含量高，好氧活性污泥法不适合处理含腈废水。随着活性污泥反应器运行时间的延长，污泥逐渐失去活性，大量微生物死亡。悬浮载体膨胀床处理含腈废水的效果较差，污染物去除率低于15%。厌氧生物反应器适于用作含腈废水的一级处理，污染物去除率可达到35%以上，而且可以改善水质，提高含腈废水的可生化性，有利于后续的生物处理工艺对含腈废水的深度处理。
14 室内氡浓度的非线性分析
2013, 35(5):78-84.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.014
摘要:
氡是一种天然放射性气体，其中室内氡与人类健康密切相关，室内氡浓度成为公众关注的问题之一。假定室内外空气中氡及氡子体均一混合的前提下，推导出一个关于室内氡浓度计算的模型，据此计算室内氡浓度。结果表明：室内氡浓度随时间和通风量系数的增加，趋向一个稳定的值，最终达到室内外氡浓度平衡。该模型计算出的室内氡浓度理论值（6.35～40 Bq/m 3）与任天山和王玫等的实测结果（6～50 Bq/m 3）一致，表明模型可靠。
氡是一种天然放射性气体，其中室内氡与人类健康密切相关，室内氡浓度成为公众关注的问题之一。假定室内外空气中氡及氡子体均一混合的前提下，推导出一个关于室内氡浓度计算的模型，据此计算室内氡浓度。结果表明：室内氡浓度随时间和通风量系数的增加，趋向一个稳定的值，最终达到室内外氡浓度平衡。该模型计算出的室内氡浓度理论值（6.35～40 Bq/m 3）与任天山和王玫等的实测结果（6～50 Bq/m 3）一致，表明模型可靠。
2013, 35(5):85-89.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.015
摘要:
以人工配制生活污水为进水，室温条件下采用重力流排水管道反应器，研究投加铁盐对模拟污水管道中H2S的控制及其可能机理。试验首先测定了控制反应器和铁盐投加反应器内液相S 2-浓度的历时和沿程变化以及H2S气体的沿程差异，在此基础上通过静态试验提出铁盐投加后污水管道系统的生化反应机理并据此进行了铁硫物料衡算。结果表明：在Fe 3+投加浓度为30 mg/L时，管道反应器出水S 2-浓度平均低于1 mg/L，各反应槽中H2S气体浓度平均未超过40 ppm，远低于控制反应器；此时，约有44%的铁转化为磷酸铁，且该浓度足以抑制硫酸盐还原菌的活性。
以人工配制生活污水为进水，室温条件下采用重力流排水管道反应器，研究投加铁盐对模拟污水管道中H2S的控制及其可能机理。试验首先测定了控制反应器和铁盐投加反应器内液相S 2-浓度的历时和沿程变化以及H2S气体的沿程差异，在此基础上通过静态试验提出铁盐投加后污水管道系统的生化反应机理并据此进行了铁硫物料衡算。结果表明：在Fe 3+投加浓度为30 mg/L时，管道反应器出水S 2-浓度平均低于1 mg/L，各反应槽中H2S气体浓度平均未超过40 ppm，远低于控制反应器；此时，约有44%的铁转化为磷酸铁，且该浓度足以抑制硫酸盐还原菌的活性。
2013, 35(5):90-97.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.016
摘要:
大型中央空调冷冻水系统管网水力特性精确计算是研究其优化设计和运行的必要条件，简化模型因计算误差大而无法应用于大型管网拓扑结构的水力计算。以异程布置的冷冻水系统为研究对象，在充分考虑末端支路温度调节阀调节特性的基础上，建立了管网水力特性精确数学模型，提出了虚拟流量的计算机逻辑算法。以10个AHU支路的异程式管网为仿真计算对象，计算该管网最小供回水压差以及不同供回水压差条件下的各支路温度调节阀开度和实际流量，计算结果符合异程式管网存在较大压力不平衡的固有特性。该计算方法能够确保计算收敛，实现了利用一个逻辑程序计算管网各种水力特性，为异程式管网水力特性研究提供了参考价值。
大型中央空调冷冻水系统管网水力特性精确计算是研究其优化设计和运行的必要条件，简化模型因计算误差大而无法应用于大型管网拓扑结构的水力计算。以异程布置的冷冻水系统为研究对象，在充分考虑末端支路温度调节阀调节特性的基础上，建立了管网水力特性精确数学模型，提出了虚拟流量的计算机逻辑算法。以10个AHU支路的异程式管网为仿真计算对象，计算该管网最小供回水压差以及不同供回水压差条件下的各支路温度调节阀开度和实际流量，计算结果符合异程式管网存在较大压力不平衡的固有特性。该计算方法能够确保计算收敛，实现了利用一个逻辑程序计算管网各种水力特性，为异程式管网水力特性研究提供了参考价值。
2013, 35(5):98-105.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.017
摘要:
供热管网的用户端应用分布式水泵代替阀门来调节水力工况有助于节约水泵能耗。在比较单热源枝状管网采用传统阀门调节和分布式水泵调节供热方案的水力工况和节能性能的基础上，提出一种新的分布式水泵供热布置方案。通过理论及案例分析了多热源环状管网应用这一新方案下的变工况水力调节性能、水温稳定性能及节能性能。结果表明，新的分布式水泵布置方案有利于降低供热系统的功耗、减缓用户水温波动，并具有供热质与量的调节相对独立、调节控制策略简便的特点。
供热管网的用户端应用分布式水泵代替阀门来调节水力工况有助于节约水泵能耗。在比较单热源枝状管网采用传统阀门调节和分布式水泵调节供热方案的水力工况和节能性能的基础上，提出一种新的分布式水泵供热布置方案。通过理论及案例分析了多热源环状管网应用这一新方案下的变工况水力调节性能、水温稳定性能及节能性能。结果表明，新的分布式水泵布置方案有利于降低供热系统的功耗、减缓用户水温波动，并具有供热质与量的调节相对独立、调节控制策略简便的特点。
2013, 35(5):106-111.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.018
摘要:
江水水质是利用江水源热泵技术时必须考虑的重要条件之一，也是影响江水源热泵系统效率的关键因素。通过对江水源热泵换热器结垢的水质影响因素进行分析，确定了主要水质指标及其取值。采用模糊综合评价法，利用实际监测数据，分析了作为水源热泵源水的江水水质类别。针对实际工程应用中需要检测相关国家标准规定的多个指标并同时满足的难度，提出了水质结垢潜能值的概念。作为水源热泵用水质综合评价指标，水质结垢潜能值既考虑了主要水质参数对水源热泵换热器结垢的综合作用，又能够简便快速地为工程应用中的水质判断和系统选择提供直接依据。
江水水质是利用江水源热泵技术时必须考虑的重要条件之一，也是影响江水源热泵系统效率的关键因素。通过对江水源热泵换热器结垢的水质影响因素进行分析，确定了主要水质指标及其取值。采用模糊综合评价法，利用实际监测数据，分析了作为水源热泵源水的江水水质类别。针对实际工程应用中需要检测相关国家标准规定的多个指标并同时满足的难度，提出了水质结垢潜能值的概念。作为水源热泵用水质综合评价指标，水质结垢潜能值既考虑了主要水质参数对水源热泵换热器结垢的综合作用，又能够简便快速地为工程应用中的水质判断和系统选择提供直接依据。
19 日光色温及显色性实验研究
2013, 35(5):112-117.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.019
摘要:
为了解决建筑色彩多从人文审美等定性研究出发、缺乏科学定量研究的问题，找到不同色温的日光对建筑色彩产生影响的函数关系，达到建筑色彩设计更科学化的目的。分析了典型日光及相关理论，并以典型日光D65和D55为标准照明体，对日光色温及其与显色性之间的定量关系进行了实验研究，研究结果表明晴天早晨和傍晚的日光色温变化幅度较大，在日出后和日落前3 h之间基本稳定地保持在4 300~5 300 K之间。日光光源与典型日光（CIE标准照明体D）的总色差与两者的色温差之间存在显著的正比例关系，比例系数约为0.01，其函数关系式围ΔE=1.0×10 －2×ΔK（3 500
为了解决建筑色彩多从人文审美等定性研究出发、缺乏科学定量研究的问题，找到不同色温的日光对建筑色彩产生影响的函数关系，达到建筑色彩设计更科学化的目的。分析了典型日光及相关理论，并以典型日光D65和D55为标准照明体，对日光色温及其与显色性之间的定量关系进行了实验研究，研究结果表明晴天早晨和傍晚的日光色温变化幅度较大，在日出后和日落前3 h之间基本稳定地保持在4 300~5 300 K之间。日光光源与典型日光（CIE标准照明体D）的总色差与两者的色温差之间存在显著的正比例关系，比例系数约为0.01，其函数关系式围ΔE=1.0×10 －2×ΔK（3 500
2013, 35(5):118-124.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.020
摘要:
既有建筑物窗墙比差异较大，在节能改造过程中窗墙比和窗的热工性能对保温层厚度的影响不可忽视。在《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》围护结构节能设计规定的基础上，提出围护结构等效传热系数限值，综合考虑朝向、窗墙比、窗户的类型等因素，建立了外墙保温层厚度计算模型和围护结构热工性能参数优化模型，并以徐州地区某既有住宅为例，验证了模型的可行性。
既有建筑物窗墙比差异较大，在节能改造过程中窗墙比和窗的热工性能对保温层厚度的影响不可忽视。在《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》围护结构节能设计规定的基础上，提出围护结构等效传热系数限值，综合考虑朝向、窗墙比、窗户的类型等因素，建立了外墙保温层厚度计算模型和围护结构热工性能参数优化模型，并以徐州地区某既有住宅为例，验证了模型的可行性。
2013, 35(5):125-131.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.021
摘要:
通过浸出率试验、SEM及吸附试验，研究了碱矿渣复合胶凝材料固化Sr 2+的效率，分析其固化机理。结果表明，碱矿渣复合胶凝材料固化Sr 2+的效率受碱种类、碱当量以及矿物掺合料的影响。在3.0%~6.0%范围内，随着碱当量的增加，碱矿渣复合胶凝材料固化Sr 2+的效率逐渐提高；Na2O当量相同时，水玻璃作碱组分的胶凝材料固化Sr 2+的效率优于NaOH作碱组分的胶凝材料；硅藻土部分替代矿渣所得胶凝材料固化Sr 2+的效果优于高岭土、沸石粉，且随着硅藻土掺量的增加，固化基体对Sr 2+的固化效果逐渐增强。其原因为硅藻土对Sr 2+的吸附效果较好并能有效改善固化基体的微观结构。
通过浸出率试验、SEM及吸附试验，研究了碱矿渣复合胶凝材料固化Sr 2+的效率，分析其固化机理。结果表明，碱矿渣复合胶凝材料固化Sr 2+的效率受碱种类、碱当量以及矿物掺合料的影响。在3.0%~6.0%范围内，随着碱当量的增加，碱矿渣复合胶凝材料固化Sr 2+的效率逐渐提高；Na2O当量相同时，水玻璃作碱组分的胶凝材料固化Sr 2+的效率优于NaOH作碱组分的胶凝材料；硅藻土部分替代矿渣所得胶凝材料固化Sr 2+的效果优于高岭土、沸石粉，且随着硅藻土掺量的增加，固化基体对Sr 2+的固化效果逐渐增强。其原因为硅藻土对Sr 2+的吸附效果较好并能有效改善固化基体的微观结构。
2013, 35(5):132-136.
DOI: 10.11835/j.issn.1674-4764.2013.05.022
摘要:
通过静态称重法和干湿杯法测得了加气混凝土在15、25和35 ℃下的等温吸放湿曲线和蒸汽渗透系数，讨论了蒸汽渗透系数的变物性取值方法，并与《民用建筑热工设计规范》（GB 50176-93）中的取值进行了对比。结果表明，加气混凝土的等温吸放湿曲线和蒸汽渗透系数在实验温度范围内受温度影响不大。该取值方法能针对吸湿过程，在中等相对湿度（60%~80%）或者整个典型建筑环境相对湿度（40%~95%）范围内计算得到与规范规定值基本相同的平均蒸汽渗透系数。此外，该方法能推广到各种多孔材料，针对吸湿或放湿过程，在各相对湿度范围内得到准确的蒸汽渗透系数。
通过静态称重法和干湿杯法测得了加气混凝土在15、25和35 ℃下的等温吸放湿曲线和蒸汽渗透系数，讨论了蒸汽渗透系数的变物性取值方法，并与《民用建筑热工设计规范》（GB 50176-93）中的取值进行了对比。结果表明，加气混凝土的等温吸放湿曲线和蒸汽渗透系数在实验温度范围内受温度影响不大。该取值方法能针对吸湿过程，在中等相对湿度（60%~80%）或者整个典型建筑环境相对湿度（40%~95%）范围内计算得到与规范规定值基本相同的平均蒸汽渗透系数。此外，该方法能推广到各种多孔材料，针对吸湿或放湿过程，在各相对湿度范围内得到准确的蒸汽渗透系数。
