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  重庆大学学报  2017, Vol. 40 Issue (10): 40-52  DOI: 10.11835/j.issn.1000-582X.2017.10.005 RIS(文献管理工具)
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周涛, 曾忠. FSAE赛车新型曲面前翼尾翼气动优化设计[J]. 重庆大学学报, 2017, 40(10): 40-52. DOI: 10.11835/j.issn.1000-582X.2017.10.005.
ZHOU Tao, ZENG Zhong. Optimal aerodynamic design for formula SAE car using curved wings[J]. Journal of Chongqing University, 2017, 40(10): 40-52. DOI: 10.11835/j.issn.1000-582X.2017.10.005. .

作者简介

周涛(1992-), 男, 硕士, 主要研究方向为赛车空气动力学, (E-mail)1010050904@qq.com

文章历史

收稿日期: 2017-05-05
FSAE赛车新型曲面前翼尾翼气动优化设计
周涛, 曾忠     
重庆大学 航空航天学院 工程力学系, 重庆 400044
摘要: 通过优化设计大学生方程式赛车的空气动力学套件,可有效提高赛车的性能。在满足大学生方程式汽车大赛(FSAE)设计规则的前提下,率先采用曲面翼设计理念,优化设计了重庆大学方程式赛车的前翼和尾翼。结合翼形分析软件Profili与Xfoil,进行详细的翼型选型与攻角确定。基于计算流体力学的三维流场数值模拟,优化了赛车的前翼和尾翼。对比多种造型策略,确定了新型减阻曲面翼造型,选用"直主翘襟"尾翼和箭状曲面前翼的空气动力学套件。优化后的赛车整车负升力系数提升至1.68,负升阻比提升至1.91。
关键词: FSAE    翼型    曲面翼    负升力系数    阻力系数    CFD数值仿真    
Optimal aerodynamic design for formula SAE car using curved wings
ZHOU Tao , ZENG Zhong     
College of Aerospace Engineering, Chongqing University, Chongqing 400044, P. R. China
Abstract: Optimizing the design of the aerodynamic packages can effectively improve the performance of the formula SAE (FSAE) racing car. Following the rules of Formula Student China, we take the lead in using the curved wings to optimize the front wing and rear wing for Chongqing University formula SAE racing car. Profili and Xfoil are used to choose the wing sections and optimize the attack angles. An in-depth study is undertaken to analyze the flow field around the formula car in the rectangular parallelepiped wind tunnel simulation via numerical simulations (CFD, computational fluid dynamics). The results indicate that downforce is increased with a sword cured front wing and a rear wing. The rear wing contains a main straight wing and upwarp flap. The downforce coefficient is improved to 1.68 and downforce-drag ratio is improved to 1.91.
Key Words: FSAE    aerodynamics    wing section    curved wing    CFD    downforce    drag coefficient    

近年来,大学生方程式汽车大赛(formula SAE,简称FSAE)以其设计开放性和原创性,得以在世界范围内迅速发展[1]。计算流体力学(CFD)使得各高校车队深入研究赛车的空气动力学成为可能,同时风洞技术、数值模拟技术不断融入到赛车的开发过程中[2-3]。空气动力学套件能极大地提升赛车的弯道极限并增强操控稳定性,其中负升力系数和气动阻力系数是衡量赛车空气动力学套件的关键参数。纵观国内外高校车队,2013年关东大学的Tetsuya Fujimoto详细阐述了加装前翼尾翼能大幅提升赛车的圈速[4],2013年查尔姆斯理工大学的Sven Rehnberg对比分析了FSAE赛车多种直翼面造型的前翼和尾翼[5],而2015年长安大学陆雄文详细分析了加装空气动力学套件的赛车流场[6]。但高校车队的空气动力学套件多采取直翼面设计,赛车下压力难以进一步提升,流场优化存在不足。笔者在重庆大学2015年赛车的直翼面基础上率先采取曲面翼优化设计,采用人工修型与局部优化相结合的方法,对比多种造型策略并选取最优的前翼和尾翼设计,增大了整车的下压力。

1 赛车空气动力学特性 1.1 空气动力学套件特性

据统计,赛车大约80%的抓地力是由下压力提供的,剩余20%由轮胎提供。赛车空气动力学套件能极大地增加下压力、增大轮胎抓地力,提高赛车的过弯速度并增强刹车稳定性。赛车前翼、尾翼分别提供25%,35%左右的下压力,总计60%左右[7]。且前翼尾翼的相对位置决定整车气动中心的位置,因此赛车前翼和尾翼的合理设计对整车性能尤为重要。尾翼常见于家用车的改装,而红牛F1车队工程师Adrian Newey在2016年阿斯顿马丁AM-RB-001概念超跑中率先引入量产车的前翼设计。

1.2 理论基础与控制方程

根据以往赛季的数据,直线加速、八字绕环、高速避障和耐久赛这四项动态赛的赛车常用时速为20 m/s(72 km/h)左右,因此FSAE赛车流场为低雷诺数下的三维、等温、不可压粘性流动,故采用适合大多数工程湍流问题的k-ε模型[8-9]

首先给出控制方程如下,

连续方程

$ \frac{\partial {{u}_{i}}}{\partial {{x}_{i}}}=0。$ (1)

动量方程

$ \rho \frac{\partial {{u}_{i}}}{{{\partial }_{\rm{t}}}}+\rho {{u}_{i}}\frac{\partial {{u}_{i}}}{\partial {{x}_{j}}}=\frac{\partial }{\partial {{x}_{j}}}\left[{{\mu }_{\rm{eff}}}\left( \frac{\partial {{u}_{i}}}{\partial {{x}_{j}}}+\frac{\partial {{u}_{j}}}{\partial {{x}_{i}}} \right) \right]-\frac{\partial p\prime }{\partial {{x}_{i}}}, $ (2)

式中:修正压力p′,有效粘度系数μeffμeff=μ+μt

k-ε模型的湍动能和湍动能耗散方程分别为,

湍动能方程k

$ \frac{\partial \left( \rho k \right)}{{{\partial }_{\rm{t}}}}+\rho {{u}_{i}}\frac{\partial (\rho k{{u}_{i}})}{\partial {{x}_{i}}}=\frac{\partial }{\partial {{x}_{j}}}\left[\left( \mu +\frac{{{\mu }_{\rm{t}}}}{{{\sigma }_{k}}} \right)\frac{\partial k}{\partial {{x}_{j}}} \right]+{{G}_{k}}-\rho \varepsilon 。$ (3)

湍动能耗散方程ε

$ \frac{\partial \left( \rho \varepsilon \right)}{\partial t}+\frac{\partial (\rho \varepsilon {{u}_{i}})}{\partial {{x}_{i}}}=\frac{\partial }{\partial {{x}_{j}}}\left[\left( \mu +\frac{{{\mu }_{\rm{t}}}}{{{\sigma }_{\varepsilon }}} \right)\frac{\partial \varepsilon }{\partial {{x}_{j}}} \right]+\frac{\varepsilon }{k}{ }({{C}_{\varepsilon 1}}{{C}_{k}}-{{C}_{\varepsilon 2}}\rho \varepsilon ) $ (4)

式中:μ为层流粘性系数,湍流常数Cμ=0.09,Cε1=1.44,Cε2=1.92,σk=1.0,σε=1.3为经验常数[10]μt为湍流粘性系数,且$ {{\mu }_{\rm{t}}}=\rho {{C}_{\mu }}\frac{{{k}^{2}}}{\varepsilon } $Gk为由层流速度梯度产生的湍流动能,$ {{G}_{k}}={{\mu }_{\rm{t}}}\left( \frac{\partial {{u}_{i}}}{\partial {{x}_{j}}}+\frac{\partial {{u}_{j}}}{\partial {{x}_{i}}} \right)\frac{\partial {{u}_{i}}}{\partial {{x}_{j}}} $

2 前翼尾翼设计及CFD建模 2.1 翼型选型及攻角优化

根据车速72 km/h设计翼型弦长为300 mm,计算雷诺数为400 000,从Profili翼型库中分组对比2 202种翼型并最终挑选出低速高升力翼型,为Wortmann FX 74-CL5-140 Modified与S1210 12%翼型。利用Profili软件计算出相同雷诺数下,2种翼型升力系数CL、阻力系数CD分别随攻角α变化的曲线图,如图 1所示。

图 1 翼型升、阻力系数随攻角变化 Figure 1 The relationship between down force coefficient and angle of wing section

考虑到低速状态下Profili只能计算-5°~13°的翼型攻角,对翼型大攻角乃至失速的情况,则采用Xfoil自行编程运算,结果如图 2所示。图 2(a)为Wortmann FX 74-CL5-140 Modified翼型升力系数CL和力矩系数CM随攻角α的变化图,此翼型可积分计算到27°攻角。图 2(b)为S1210 12%翼型升力系数CL和力矩系数CM随攻角α的变化图,此翼型可积分计算到19°攻角。

图 2 升力系数、力矩系数随攻角变化 Figure 2 Comparing of two wing sections at large angle

详细对比计算数据后,优选升力系数较大的翼型并综合考虑升阻比与失速临界,赛车前翼和尾翼的主翼均选择Wortmann FX 74-CL5-140 Modified翼型,襟翼选择S1210 12%翼型。主翼翼型攻角8°,CL为1.990 5,CD为0.019 3,CL/CD为103.1。襟翼翼型攻角13°(相对来流),CL为2.014 0,CD为0.047 6,CL/CD为42.3。

2.2 翼型空间布置优化

赛车负升力翼为翻转的翼型组合而成,此时翼面提供负升力,即下压力。来流经过主翼后角度会改变,需对襟翼攻角与空间位置进行详细分析。为便于分析,以主翼后缘为原点,建立如图 3所示坐标系。设计主翼弦长300 mm,襟翼弦长250 mm,主翼襟翼布置如图 3所示,选取水平位置x与高度y为坐标轴,单位为mm。主翼攻角β为8°,襟翼攻角θ为与水平轴y的夹角。

图 3 组合翼型空间位置示意 Figure 3 The coordinate of joined-wing

首先计算并确定襟翼攻角θ。因被主翼扰流,水平来流经过主翼后角度增大β,重点计算襟翼角度θ为21°(襟翼相对来流角度约为13°)附近的升阻力系数。基于计算流体动力学二维数值模拟,得到襟翼攻角θ从5°至31°变化时襟翼升力系数和阻力系数分布图,如图 4所示。笔者选取组合襟翼攻角θ为21°(相对来流角度为13°),升力系数和阻力系数分别为-2.443和0.112。

图 4 襟翼负升力系数与阻力系数随攻角θ变化 Figure 4 The relationship between CL/CD and angle of wing section

赛车前翼和尾翼均为组合翼,主翼与襟翼空间的相对位置直接影响其组合效果。分析组合效果时对图 3坐标系中相对水平位置x与高度y分两步进行优化。先分析组合翼升力系数随襟翼高度y的变化,再分析组合翼升力系数随距离x的变化,得到关系曲线如图 5图 6。从图 5图 6中,可以得出主翼襟翼的相对位置(x, y)为(-20, 75) 时,其升力系数较好,选取此位置,此时组合翼整体CL为-2.443,CD为0.112。

图 5 襟翼负升力系数与阻力系数随y变化 Figure 5 The relationship between CL/CD and y-coordinate
图 6 襟翼负升力系数与阻力系数随x变化 Figure 6 The relationship between CL/CD and x-coordinate
2.3 定风翼造型与CFD建模

确定主翼襟翼攻角与空间位置后,基于计算流体动力学二维数值模拟,得到组合翼升力参数为-330.9 N/m,压强云分布如图 7所示。此参数仅为二维模型的单位展长的升力理论值,转换到三维模型时,因翼展非无限长,负升力会减小至二维模型理论值的70%左右。

图 7 组合翼静压云图 Figure 7 Pressure contour of 2D joined-wing

基于中国大学生方程式汽车大赛规则,前翼不可以比前胎外侧更宽,尾翼不可以比后胎内侧更宽[11]。设计前翼宽度为1 400 mm,结构为一片主翼、三片襟翼。设计尾翼宽度为840 mm,结构为一片主翼、一片襟翼。加装空气动力学套件的重庆大学方程式赛车队2015年油车(风驰-15) 如图 8(a)模型A所示。考虑整车压心与重心的相对位置,对设计的前翼尾翼进行CFD建模。保留赛车车架与总布置结构,简化模型的非关键部件[12-13],包裹赛车尾部发动机,封闭车手座舱,简化车手与头盔模型。同时将轮辋轮胎实体化成圆柱,尽可能保留赛车细节,最终得到图 8(b)中的简化模型B。

图 8 赛车简化对比 Figure 8 Fengchi-15 model (a) and its simplified model (b)

考虑模型具有对称性,为减小计算量取模型一半计算,模型各结构如图 9所示。风驰-15模型长宽高依次为2 800, 700, 1 200 mm,模型参数和计算参数如表 1[14-15]所示。

图 9 赛车计算模型 Figure 9 Parts of Fengchi-15 model
表 1 CFD数值模拟参数 Table 1 CFD boundary conditions of FSAE car model

模型网格划分如图 10所示,网格量约为484万。初步分析得到赛车各项参数如表 2所示。进一步计算得出赛车负升阻比为1.534,前翼负升阻比为3.587,尾翼的负升阻比为5.419。

图 10 网格划分与边界设置 Figure 10 Mesh of Fengchi-15 model in ICEM
表 2 风驰-15整车CFD数值模拟结果 Table 2 CFD data of Fengchi-15

从CFD计算结果可知,风驰-15赛车加装空气动力学套件后,其气动载荷中心在靠前52.42%的轴距位置上。赛车设计时前后重量分配为45: 55,重心在靠前55%轴距位置上,压心在重心之前,不利于操控稳定性,有待优化。

根据二维翼型理论值的70%计算出尾翼升力为-194.6 N,CFD模拟算得尾翼升力-181.0 N,误差仅为7.5%,CFD模拟具有可参考性。同时网格加密至807万,加密前后计算误差为0.12%,网格无关性得到验证。

3 曲面定风翼优化对比分析

针对风驰-15赛车存在的下压力不足、负升阻比较低等问题,且2016版本中国大学生方程式汽车大赛规则对赛车空气动力学套件的进一步限制,因此在重庆大学2016年油车(即风驰-16) 的改进设计中着重采用曲面翼来优化前翼和尾翼。采取人工修型与局部优化相结合的方法,先设计出几种造型策略并逐项对比,参数化局部寻优并最终选择最优造型策略。

3.1 曲面尾翼设计优化 3.1.1 曲面尾翼造型

2016版新规则中规定尾翼或空气动力学装置(包括端板)的任何部分,都不能高于地面1.2 m。对于多数车队采用的双层或三层尾翼设计,尾翼高度受限后,来流更多地被车架主环和头枕阻挡,尤其三层尾翼结构使主翼来流更少。因此保留风驰-15的双层尾翼翼型与结构,借鉴迈凯伦、奔驰F1车队的勺翼尾翼设计思路,改变直尾翼翼面形式,寻求更大的下压力。

奔驰F1的高速勺翼原理为主翼上凸,主要利用中间部分产生升力,靠近端板位置平直来减小阻力。笔者设计出4种曲面造型策略,具体优化形式与尺寸见表 3。表中尾翼命名示例:如“直主翘襟”为尾翼主翼面拉直,尾翼襟翼弯曲翘起。优化目标为尾翼升阻比提升至5.4以上。

表 3 风驰-16赛车尾翼优化尺寸 Table 3 Types of rear wings for Fengchi -16

对优化过的尾翼模型单独进行对比计算,得出的结果如表 4所示,可以看出“直主翘襟”的尾翼下压力最大,其负升阻比也最大。尾翼的直主翼保证了较大的下压力并为襟翼梳理了良好的流场,而襟翼弯曲、后翘的改变,使得尾翼产生了更大的下压力。从表 4中可以看出相比于“风驰-15”,“直主翘襟”尾翼增加了3.5%的下压力,负升阻比提高了2.9%,超过升阻比优化目标5.4。

表 4 风驰-16赛车尾翼优化尺寸 Table 4 CFD data of rear wings for Fengchi-16
3.1.2 尾翼端板设计优化

因尾翼处于赛车相对较高的位置,来流相对平稳。从尾翼流场分析中发现,尾翼翼面上下气流基本稳定,但翼下靠近端板的地方,因端板较小拉出翼端漩涡,伴有气流溢出,减小了尾翼负升力,迹线图如图 11所示。因此需对尾翼端板采取参数化分析,得出合理的端板大小,轻量化设计的同时保证流经尾翼气流的稳定性。

图 11 尾翼端板迹线图 Figure 11 Streamline of rear wing

根据尾翼翼面上下特性,翼下气流迅速抽出压强减小,与上翼面形成压差产生下压力。翼下气流受压易流窜,则尾翼端板重点保护下翼面气流,端板上下长度与前后宽度是分析的2个变量。

建立如图 12示意图,黑框为端板边界,虚线为组合翼边界,a为组合尾翼前后距端板前后边缘的距离,b为组合翼上下距端板上下边缘的距离,单位为mm,以(ab)来命名端板。ab取50 mm步长,得到如图 13所示端板压强云图对比,从图 13(a)图 13(f)b变量改变可以看出,端板下沿距离下翼面300 mm较合适,此时端板能保证主翼下翼面气流稳定。图 13(g)中改变a变量可知,a变量对压强云图的影响并不大。因此选取a=50,b=300的端板基本尺寸,端板形状可沿着压强云图分布进行轻量化切割。

图 12 端板大小示意 Figure 12 Sketch of the end plate
图 13 端板压强云图对比 Figure 13 Pressure contours of end plates
3.2 曲面前翼设计优化

赛车前翼产生用于平衡整车的下压力,增大前轮的抓地力的同时对来流进行疏导。方程式赛车的前轮因暴露在外,巨大的空气阻力有抬起前轮的趋势,不利于赛车过弯,因此前翼造型在保证下压力的同时需考虑前轮与整车的流场[16]。风驰-15赛车前翼设计中考虑了前轮扰流,三层襟翼宽度与轮胎宽度一致,位于前轮之前,如图 14。翼下扰流片控制下翼面气流走向,防止下翼面气流发生横向偏转和侧移,减小了气流对前翼后部区域的扰动。

图 14 风驰-15赛车前翼轮胎模型(一半) Figure 14 3D model of front wing with tire of Fengchi-15(half)

2016版新规则中规定赛车从正视图看,高于地面250 mm(9.8英寸)的前轮/轮胎部分,不能被任何空气动力学装置遮挡。即前翼不得高于地面起250 mm,此规则限制了前翼高度,因此风驰-15赛车的前翼结构不再符合规则,此时考虑前翼创新结构,造型策略目标为减小前轮阻力并增加前翼下压力。

设计风驰-16赛车新前翼为箭状曲面前翼,如图 15所示。新前翼在原先直前翼的中间部分优化为箭状向前结构,前翼两侧、轮胎前的主翼与襟翼部分均为弯曲结构,且从前往后弯曲幅度变大,襟翼弯曲幅度大于主翼。前翼端板亦为组合结构,竖端板前一半为直平板,后一半弯曲外折,横端板外侧为拱形结构,内侧平直连接主翼与襟翼的末端。

图 15 风驰-16赛车前翼模型 Figure 15 New curved front wing for Fengchi-16

为快速计算得出前翼优化后的参数,前翼CFD分析时仅使用车身前部,由前翼、车头与前轮组成。计算得出新旧前翼的数值参数如表 5所示。

表 5 新旧前翼CFD参数对比 Table 5 Comparison of CFD dates between new front wing and old wing

表 5中可以发现,新版前翼对于增加车身前部下压力、减小阻力的效果明显。新版前翼自身的阻力、前轮升力明显减小,前轮被空气抬起的趋势减小,对整车的操控性有极大的提升。

图 16的压强云图与迹线图中,表明前翼中部三角结构用于梳理来流,使气流向前翼两侧偏移,伸出的箭状结构增大中部下压力。来流在经过两个前翼之后的路径有很大差异,风驰-15赛车的旧版前翼只能引导气流从轮胎上部绕开,前翼下仍有气流撞击前轮。

图 16 前翼压强云图与迹线图对比 Figure 16 Pressure contours and streamlines of two front wings

而来流经过风驰-16赛车的新版前翼的弯曲结构时产生旋转,从前轮的两侧绕过,避免撞击前轮,极大地减小阻力。来流经过弯曲曲面后旋转出漩涡在翼面末端脱落,配合弯曲向外端板的引流,快速通过车身侧面,保证了赛车中后部空气动力学套件有充足的来流。

3.3 赛车周围流场对比分析

对搭载新版前翼尾翼的风驰-16,仍需进行整车CFD分析。赛车空气动力学套件中包含底盘扩散器,组合时对前翼尾翼以及车身下压力均有影响。为进一步提高模型精确度,直观了解前翼尾翼对整车流场的影响。将整车模型取一半分析,结果如表 6所示。

表 6 风驰-16整车CFD数值模拟结果 Table 6 CFD data of Fengchi-16

对比表 2表 6,可以发现新前翼尾翼提高了19.08%的整车下压力,减小4.51%的阻力。从计算结果中得出风驰-16赛车的气动载荷中心在轴距位置上靠前56.52%,与45: 55的整车重量分配比接近,压心移至重心之后,新前翼与尾翼优化效果较好。

具体对比发现,新前翼自身下压力有所降低,主要由于前翼襟翼面积减小,三片襟翼减小至一片襟翼,且旧前翼为直翼面结构利于与扩散器配合。扩散器加速了底部气流抽出,给旧版前翼增加了下压力,但对前轮产生升力,不利于赛车的转向。而新版前翼采用弯曲结构后自身下压力有所下降,但前翼阻力减小了60.86%,前轮前方气流旋转抽出后,前轮亦有下压力。

整车压强云图与局部气流迹线图如图 1718所示,图 17, 18中显示气流经过曲面前翼后绕开前轮,整车流场较好。尾翼采用曲面设计后增加3.43%的下压力,赛车参数明显提升,负升阻提升至1.914,前翼负升阻比为8.0,尾翼的负升阻比为5.571。

图 17 风驰-16赛车整车压强云图 Figure 17 Pressure contour of Fengchi-16
图 18 风驰-16赛车局部迹线图 Figure 18 Streamline of Fengchi-16
4 结论

在重庆大学方程式赛车空气动力学套件的前翼尾翼设计中,通过CFD三维数值仿真技术,从二维翼型的对比筛选到三维模型的优化,对比分析了不同样式的尾翼与前翼,得出以下结论:

1) 翼型结构的升力系数和阻力系数与其空间相对位置有关,主要变量为相对攻角、上下位置与前后位置。襟翼攻角随主翼攻角增大而增大。襟翼升阻力系数与主翼攻角有关,升阻力系数随空间位置变化而变化,但有最优值;

2) 相同结构与展长的情况下,尾翼曲面造型影响升阻力系数。双层结构情况下,主翼弯曲(无论是上凸下凹或是后翘)均减小下压力,其中主翼上凸下压力减小较明显。而直主翼情况下,襟翼后翘能增大下压力,升阻比则相应提高;

3) 前翼相同翼面面积下,来流经过曲面前翼发生旋转,优化了前轮与整车流场,下压力提升显著,且对于以前轮车身为主的中前部阻力减小显著,但曲面造型增大了加工难度;

4) 在后续的研究中,将考虑空气动力学套件中曲面前翼对底盘扩散器的影响,同时因FSAE赛车的低速特性,曲面翼仍需在真实流场实验中进行检测与研究。

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图 1 翼型升、阻力系数随攻角变化 Figure 1 The relationship between down force coefficient and angle of wing section
图 2 升力系数、力矩系数随攻角变化 Figure 2 Comparing of two wing sections at large angle
图 3 组合翼型空间位置示意 Figure 3 The coordinate of joined-wing
图 4 襟翼负升力系数与阻力系数随攻角θ变化 Figure 4 The relationship between CL/CD and angle of wing section
图 5 襟翼负升力系数与阻力系数随y变化 Figure 5 The relationship between CL/CD and y-coordinate
图 6 襟翼负升力系数与阻力系数随x变化 Figure 6 The relationship between CL/CD and x-coordinate
图 7 组合翼静压云图 Figure 7 Pressure contour of 2D joined-wing
图 8 赛车简化对比 Figure 8 Fengchi-15 model (a) and its simplified model (b)
图 9 赛车计算模型 Figure 9 Parts of Fengchi-15 model
表 1 CFD数值模拟参数 Table 1 CFD boundary conditions of FSAE car model
图 10 网格划分与边界设置 Figure 10 Mesh of Fengchi-15 model in ICEM
表 2 风驰-15整车CFD数值模拟结果 Table 2 CFD data of Fengchi-15
表 3 风驰-16赛车尾翼优化尺寸 Table 3 Types of rear wings for Fengchi -16
表 4 风驰-16赛车尾翼优化尺寸 Table 4 CFD data of rear wings for Fengchi-16
图 11 尾翼端板迹线图 Figure 11 Streamline of rear wing
图 12 端板大小示意 Figure 12 Sketch of the end plate
图 13 端板压强云图对比 Figure 13 Pressure contours of end plates
图 14 风驰-15赛车前翼轮胎模型(一半) Figure 14 3D model of front wing with tire of Fengchi-15(half)
图 15 风驰-16赛车前翼模型 Figure 15 New curved front wing for Fengchi-16
表 5 新旧前翼CFD参数对比 Table 5 Comparison of CFD dates between new front wing and old wing
图 16 前翼压强云图与迹线图对比 Figure 16 Pressure contours and streamlines of two front wings
表 6 风驰-16整车CFD数值模拟结果 Table 6 CFD data of Fengchi-16
图 17 风驰-16赛车整车压强云图 Figure 17 Pressure contour of Fengchi-16
图 18 风驰-16赛车局部迹线图 Figure 18 Streamline of Fengchi-16
FSAE赛车新型曲面前翼尾翼气动优化设计
周涛, 曾忠